Continuaremos la conversación sobre las características a las que se enfrenta cualquier radioaficionado al diseñar un potente amplificador RA y las consecuencias que pueden ocurrir si la estructura del amplificador se instala incorrectamente. Este artículo proporciona solo la información más necesaria que necesita conocer y tener en cuenta al diseñar y fabricar amplificadores de alta potencia de forma independiente. El resto tendrás que aprenderlo de tu propia experiencia. No hay nada más valioso que tu propia experiencia.

Enfriar la etapa de salida

La refrigeración de la lámpara del generador debe ser suficiente. ¿Qué quiere decir esto? Estructuralmente, la lámpara está instalada de tal manera que todo el flujo de aire de refrigeración pasa a través de su radiador. Su volumen debe corresponder a los datos del pasaporte. La mayoría de los transmisores de aficionados funcionan en el modo "recepción-transmisión", por lo que el volumen de aire indicado en el pasaporte se puede cambiar de acuerdo con los modos de funcionamiento.

Por ejemplo, puede ingresar tres modos de velocidad del ventilador:

• máximo para trabajos de concurso,
• promedio para el uso diario y mínimo para el trabajo DX.

Es recomendable utilizar ventiladores de bajo ruido.

En paralelo con la tensión de alimentación del ventilador, es útil instalar una pequeña batería como respaldo, que mantendrá el funcionamiento del ventilador durante varios minutos en caso de un corte de energía. Por eso es mejor utilizar un ventilador de bajo voltaje. corriente continua. De lo contrario, tendrás que recurrir a la opción que escuché al aire de un radioaficionado. Él, supuestamente para apagar la lámpara en caso de un corte de energía, guarda en el ático una enorme cámara inflada de la rueda trasera del tractor, conectada al amplificador mediante una manguera de aire.

Circuitos de ánodo amplificador

En amplificadores de alta potencia, es aconsejable deshacerse del estrangulador del ánodo mediante el uso de un circuito de alimentación en serie. El aparente inconveniente se compensará con creces con un funcionamiento estable y altamente eficiente en todas las bandas de aficionados, incluidas las de diez metros. Es cierto que en este caso el circuito oscilante de salida y el interruptor de rango están bajo alto voltaje. Por lo tanto, los condensadores variables deben desacoplarse de la presencia de alto voltaje en ellos, como se muestra en la Fig. 1.

Fig.1.

La presencia de un estrangulador de ánodo, si su diseño no tiene éxito, también puede provocar los fenómenos anteriores. Como regla general, un amplificador bien diseñado que utiliza un circuito alimentado en serie no requiere la introducción de "antiparaeitos" ni en el ánodo ni en los circuitos de la red. Funciona de manera estable en todos los rangos.

Los condensadores de separación C1 y C3, Fig. 2, deben diseñarse para una tensión 2...3 veces mayor que la tensión del ánodo y una potencia reactiva suficiente, que se calcula como el producto de la corriente de alta frecuencia que pasa a través del condensador y la tensión. caer sobre él. Pueden estar compuestos por varios condensadores conectados en paralelo. En el circuito P, es aconsejable utilizar un condensador de vacío C2 de capacidad variable con una capacitancia inicial mínima, con un voltaje de funcionamiento no menor que el voltaje del ánodo. El condensador C4 debe tener un espacio entre las placas de al menos 0,5 mm.

El sistema oscilante suele estar formado por dos bobinas. Uno para altas frecuencias y otro para bajas frecuencias.

La bobina HF no tiene marco. Está enrollado con un tubo de cobre con un diámetro de 8...9 mm y tiene un diámetro de 60...70 mm. Para evitar que el tubo se deforme durante el bobinado, primero se vierte arena fina y seca y se aplanan los extremos. Después de enrollarlo, cortar los extremos del tubo y verter la arena.

La bobina para las gamas de baja frecuencia se enrolla sobre o sin marco con un tubo de cobre o un alambre de cobre grueso con un diámetro de 4...5 mm. Su diámetro es de 80...90 mm. Durante la instalación, las bobinas se colocan mutuamente perpendiculares.

Conociendo la inductancia, el número de vueltas para cada rango, se puede calcular con gran precisión mediante la fórmula:

L (μH) = (0,01DW 2)/(l/D + 0,44)

• Sin embargo, por conveniencia, esta fórmula se puede presentar de una forma más conveniente:
• W= C (L(l/ D + 0,44))/ 0,01 - D; Dónde:
• W es el número de vueltas;
• L - inductancia en microhenrios;

I - longitud del devanado en centímetros;

D es el diámetro medio de la bobina en centímetros.

El diámetro y la longitud de la bobina se establecen según consideraciones de diseño, y el valor de la inductancia se selecciona según la resistencia de carga de la lámpara utilizada (tabla 1).

Tabla 1. El condensador variable C2 en el "extremo caliente" del circuito P, Fig. 1, no está conectado al ánodo de la lámpara, sino a través de un grifo de 2...2,5 vueltas. Esto reducirá la capacitancia del bucle inicial en las bandas de HF, especialmente en 10 metros. Los grifos de la batería están fabricados con tiras de cobre de 0,3...0,5 mm de espesor y 8...10 mm de ancho. En primer lugar hay que fijarlos mecánicamente a la batería doblando una tira alrededor del tubo y apretar con un tornillo de 3 mm, habiendo estañado previamente los puntos de conexión y salida. Luego se suelda cuidadosamente el punto de contacto. Atención:

Al ensamblar amplificadores potentes, no se deben descuidar las buenas conexiones mecánicas y confiar únicamente en la soldadura.

Debemos recordar que durante el funcionamiento todas las piezas se calientan mucho.

No es aconsejable hacer grifos separados para las bandas WARC en las bobinas. Como muestra la experiencia, el circuito P está perfectamente sintonizado en el rango de 24 MHz en la posición del interruptor de 28 MHz, en 18 MHz en la posición de 21 MHz, en 10 MHz en la posición de 7 MHz, prácticamente sin pérdida de potencia de salida.

Fig.2.

Cuando el amplificador se enciende para transmisión, el transistor T1 se abre. El relé de antena K1 funciona instantáneamente y el relé de entrada K2 funcionará solo después de cargar el condensador C2 a través de la resistencia R1. Al cambiar a recepción, el relé K2 se apagará instantáneamente, ya que su devanado, junto con el condensador de retardo, está bloqueado por los contactos del relé K3 a través de la resistencia extintora de chispas R2.

El relé K1 funcionará con un retraso que depende del valor de capacitancia del condensador C1 y de la resistencia del devanado del relé. El transistor T1 se utiliza como interruptor para reducir la corriente que pasa a través de los contactos de control del relé ubicado en el transceptor.

Fig.3.

La capacitancia de los condensadores C1 y C2, según los nabos utilizados, se selecciona dentro del rango de 20...100 μF. La presencia de un retraso en el funcionamiento de un relé con respecto a otro se puede comprobar fácilmente montando un circuito sencillo con dos bombillas de neón.

Se sabe que los dispositivos de descarga de gas tienen un potencial de ignición superior al potencial de combustión.

Conociendo esta circunstancia, los contactos del relé K1 o K2 (Fig. 3), en cuyo circuito se encenderá la luz de neón, se cerrarán antes. Otro neón no podrá encenderse debido a su potencial reducido. De la misma forma, se puede comprobar el orden de funcionamiento de los contactos del relé al pasar a recepción conectándolos al circuito de prueba.

resumámoslo

• Cuando se utilizan lámparas conectadas según un circuito catódico común y que funcionan sin corriente de red, como GU-43B, GU-74B, etc., es recomendable instalar una potente resistencia no inductiva de 50 Ohm con una potencia de 30... 50 W en la entrada (R4 en Fig. 4).
• En primer lugar, esta resistencia será la carga óptima para el transceptor en todas las bandas.

En segundo lugar, contribuye a un funcionamiento excepcionalmente estable del amplificador sin necesidad de medidas adicionales.

Para accionar completamente el transceptor, se requiere una potencia de varias o decenas de vatios, que será disipada por esta resistencia.

Fig.4.

Precauciones de seguridad

Le guste o no, definitivamente debe prever el bloqueo automático de todos los voltajes de suministro al abrir la carcasa del amplificador. Al realizar cualquier trabajo con un amplificador potente, siempre debe recordar que está trabajando con un dispositivo de alto riesgo.

S. Safonov, (4Х1IM)

L.Evteeva
"Radio" N° 2 1981

El circuito P de salida del transmisor requiere un ajuste cuidadoso, independientemente de si sus parámetros se obtuvieron mediante cálculo o se fabricaron de acuerdo con la descripción de la revista. Debe recordarse que el propósito de tal operación no es solo sintonizar realmente el circuito P a una frecuencia determinada, sino también igualarlo con la impedancia de salida de la etapa final del transmisor y la impedancia característica de la alimentación de la antena. línea.

Algunos radioaficionados sin experiencia creen que basta con sintonizar el circuito a una frecuencia determinada cambiando las capacidades de los condensadores variables de entrada y salida. Pero de esta manera no siempre es posible obtener una adaptación óptima del circuito con la lámpara y la antena.

La configuración correcta del circuito P solo se puede obtener seleccionando los parámetros óptimos de sus tres elementos.

Es conveniente configurar el circuito P en un estado "frío" (sin conectar la alimentación al transmisor), aprovechando su capacidad para transformar la resistencia en cualquier dirección. Para hacer esto, conecte una resistencia de carga R1 paralela a la entrada del circuito, igual a la resistencia de salida equivalente de la etapa final Roe, y un voltímetro de alta frecuencia P1 con una pequeña capacitancia de entrada, y un generador de señal G1 está conectado a la salida del circuito P, por ejemplo en el conector de antena X1. La resistencia R2 con una resistencia de 75 ohmios simula la impedancia característica de la línea de alimentación.

El valor de resistencia de carga está determinado por la fórmula.

Huevas = 0,53Upit/Io

donde Upit es la tensión de alimentación del circuito anódico de la etapa final del transmisor, V;

I® es el componente constante de la corriente del ánodo de la etapa final, A.

La resistencia de carga puede estar formada por resistencias tipo BC. No se recomienda utilizar resistencias MLT, ya que a frecuencias superiores a 10 MHz las resistencias de alta resistencia de este tipo presentan una notable dependencia de su resistencia con la frecuencia.

El proceso de sintonización "en frío" del circuito P es el siguiente. Habiendo establecido la frecuencia dada en la escala del generador e introducido las capacitancias de los condensadores C1 y C2 a aproximadamente un tercio de sus valores máximos, de acuerdo con las lecturas del voltímetro, el circuito P se sintoniza en resonancia cambiando la inductancia, por ejemplo, seleccionando la ubicación del grifo en la bobina. Después de esto, al girar las perillas del capacitor C1 y luego del capacitor C2, debe lograr un aumento adicional en la lectura del voltímetro y nuevamente ajustar el circuito cambiando la inductancia. Estas operaciones deben repetirse varias veces.

A medida que se acerque a la configuración óptima, los cambios en las capacitancias de los capacitores afectarán en menor medida las lecturas del voltímetro. Cuando cambios adicionales en las capacitancias C1 y C2 reduzcan las lecturas del voltímetro, se debe detener el ajuste de las capacitancias y el circuito P debe ajustarse con la mayor precisión posible a la resonancia cambiando la inductancia. En este punto, la configuración del circuito P se puede considerar completa. En este caso, la capacitancia del condensador C2 debe usarse aproximadamente a la mitad, lo que permitirá corregir la configuración del circuito al conectar una antena real. El hecho es que a menudo las antenas fabricadas según las descripciones no se sintonizarán con precisión. En este caso, las condiciones de montaje de la antena pueden diferir notablemente de las indicadas en la descripción. En tales casos, la resonancia se producirá a una frecuencia aleatoria, aparecerá una onda estacionaria en el alimentador de la antena y habrá un componente reactivo en el extremo del alimentador conectado al circuito P. Es por estas razones que es necesario tener una reserva para ajustar los elementos del circuito P, principalmente la capacitancia C2 y la inductancia L1. Por lo tanto, al conectar una antena real al circuito P, se deben realizar ajustes adicionales con el condensador C2 y la inductancia L1.

Utilizando el método descrito, se configuraron los circuitos P de varios transmisores que operan en diferentes antenas. Cuando se utilizaron antenas suficientemente bien sintonizadas para la resonancia y adaptadas al alimentador, no fue necesario ningún ajuste adicional.

Ajuste automático del condensador anódico del circuito P del amplificador de potencia HF

Principio de funcionamiento.

La base teórica para el desarrollo y fabricación de este dispositivo es el principio de comparar las fases de voltaje en la red y en el ánodo de la lámpara. Se sabe que en el momento de plena resonancia del circuito P, la diferencia de fase entre los voltajes en la red y el ánodo es estrictamente de 180 grados y la resistencia de la carga del ánodo es puramente activa. Un circuito P que no está sintonizado a resonancia tiene una resistencia compleja y, en consecuencia, un cambio de fase de los voltajes de la red y del ánodo diferente de 180 grados. La naturaleza del componente reactivo de la resistencia compleja depende de si la resonancia natural del circuito P tiene una frecuencia mayor o menor en relación con la frecuencia de operación. Aquellos. la capacitancia del capacitor en el lado del ánodo es mayor o menor en relación con la capacitancia en resonancia.

Por supuesto, la configuración del circuito P se ve afectada no sólo por la capacitancia del capacitor en el lado del ánodo, sino también por este dispositivo y no pretende automatización completa ajustes. Eso. la tarea es rotar el eje del capacitor a una posición en la que el componente reactivo de la resistencia compleja se minimice en caso de una desafinación del circuito P.

Yu. Dailidov EW2AAA resolvió un problema similar utilizando en su diseño un detector de fase fabricado según un circuito equilibrado en anillo sobre diodos. La desventaja de este esquema es la baja precisión de la sintonización, la necesidad de seleccionar piezas para un mezclador equilibrado, la necesidad de un blindaje cuidadoso y, como resultado, una dependencia de la frecuencia muy fuerte y la complejidad de la sintonización.

Eso. Este diseño puede considerarse como una modernización del diseño del circuito EW2AAA.

Característica de diseño.

En este diseño, el detector de fase está hecho en chips digitales DD2 tipo KR1531TM2. El principio de funcionamiento es muy sencillo y se basa en el algoritmo operativo D-trigger, es decir registrando el estado en la entrada D a lo largo del flanco anterior del pulso en la entrada C. Los elementos lógicos NO del microcircuito DD1 actúan como formadores de pulsos rectangulares del voltaje sinusoidal en la rejilla y el ánodo. Eso. Se recibe una secuencia de pulsos en las entradas D y C de los flip-flops y se comparan sus flancos.

Por ejemplo, el voltaje en el ánodo está por delante del voltaje en la red, el frente del pulso positivo en la entrada D del elemento DD3:1 aparece antes que el frente en la entrada C, se escribe una unidad y la salida 5 se establece en “1”. En las entradas D y C del elemento DD3:2, los pulsos aparecen exactamente al revés y, en consecuencia, se registra cero "0" en la salida 9. Si la fase de la tensión en el ánodo va por detrás de la fase de la tensión en la red, el estado de las salidas 5 y 9 del microcircuito DD3 cambia al contrario.

Cabe señalar que el momento de conmutación de un estado a otro cuando la diferencia de fase pasa 180 grados no es ideal y tiene una cierta "bifurcación", cuyo ancho está determinado por el tiempo de retardo del elemento lógico y para Los microcircuitos de la serie 1531 son de varios nanosegundos. Esta "bifurcación" determina principalmente la precisión máxima de sintonizar el circuito P en resonancia. De cara al futuro, observo que la precisión máxima del seguimiento de sintonización en el rango de 14 MHz es de +- 5 KHz. Lo que en realidad parece ser girar la perilla de sintonización del capacitor del ánodo siguiendo la rotación de la perilla de sintonización de frecuencia del transceptor.

Finalidad de algunos elementos del circuito.

Los condensadores C1 y C2 constituyen un divisor de tensión de RF capacitivo del ánodo. Los condensadores C3 y C4 constituyen un divisor capacitivo de la tensión de la red de RF.

El voltaje de RF tomado de los divisores debe tener una amplitud de aproximadamente 6 V en el modo de funcionamiento. C1 – tipo KVI-1. C2 y C4 son transitables.

Los microcircuitos DD2 y DD4 son estabilizadores integrados; pueden estar ausentes si hay una fuente de alimentación separada de +5 V.

DD5 - elementos lógicos 3I - evitan la aparición simultánea de unidades lógicas en la salida del detector de fase (lo cual es inaceptable), y también bloquean el funcionamiento de la sintonización automática, si es necesario, al cerrar los contactos de "Control".

La parte analógica del circuito en transistores VT1-VT8 actúa como amplificadores de corriente con interruptores de control del motor y cambia la polaridad en el motor dependiendo del estado del uno lógico y cero en la salida del detector de fase.

Los transistores deben tener la letra B o G.

Las salidas "A LED" se pueden utilizar como indicación visual del estado del detector de fase (configuración) cuando se sintoniza manualmente la resonancia.

Características de configuración e instalación.

Todos los elementos del circuito están ubicados en una placa de circuito impreso en el sótano del chasis a excepción de C1, C2, C3, C4, R1, R2. Blindaje adicional placa de circuito impreso no es necesario.

Desde los divisores capacitivos hasta la placa, la señal se suministra a través de un cable blindado (cable). Es muy importante que la longitud del cable del divisor C3, C4 sea mayor que la longitud del cable del divisor C1, C2. Esto está determinado por la necesidad de compensar el retraso de la señal en la lámpara desde la rejilla hasta el ánodo. En la práctica, la diferencia de longitud para la lámpara GU-43B es de 10 cm. En su caso particular, la diferencia puede ser diferente.

Es interesante observar que la “bifurcación” de la precisión de sintonía depende del voltaje de polarización en los elementos DD1. El voltaje de polarización se selecciona usando los potenciómetros R4 y R6 y en mi caso tiene la siguiente dependencia.

Polarización U en las entradas 1 y 13 (V)	Precisión de operación +-(KHz)

Eso. es necesario establecer el voltaje en las entradas de los microcircuitos a 1,4 V, lo que garantiza la máxima precisión de ajuste.

Colocando el motor y conectándolo al eje del condensador de sintonía en en este caso No se considera porque es muy individual y depende principalmente de las capacidades del diseñador. En mi caso utilizo un motor con caja de cambios de una máquina contadora de dinero con una tensión de funcionamiento de 6V. Por tanto, fue necesario instalar una resistencia limitadora con un valor nominal de 62 Ohmios en serie con el motor. Como condensador de sintonización se utiliza un condensador de vacío KP1-8 de 5-250 pF. La transmisión de rotación se realiza mediante engranajes de plástico.

Es recomendable utilizar resistencias del tipo C2-10 (no inductivas) como resistencias R1 y R2, pero esto no es necesario.

• Descargue el conjunto completo de archivos.

Si observa detenidamente la foto de la placa de circuito impreso, notará que en lugar del microcircuito KR1531LI3 está el KR1531LI1. Es sólo que la misma lógica se puede realizar en diferentes elementos; es más fácil en LI3, pero tenía LI1 a mano.

Estoy dispuesto a proporcionar todo el asesoramiento posible únicamente por correo electrónico: rv3fn()mail.ru

Mashukov Alexander Yurievich (RV3FN).

Ajuste automático del condensador de acoplamiento del circuito P del amplificador de potencia HF
(adición al artículo sobre configuración automática circuito P del condensador de ánodo)

Introducción

El circuito P es un dispositivo de adaptación entre el elemento amplificador activo (lámpara o transistor) y el dispositivo radiante (sistema alimentador de antena). Salvo raras excepciones, las resistencias de estos elementos son diferentes. Además, su resistencia es de naturaleza compleja, es decir. Además del activo, tiene un componente reactivo (capacitivo o inductivo).

Estrictamente hablando, ambas capacitancias del circuito P afectan tanto la sintonización del circuito P a la resonancia como el grado de conexión con la carga (antena). En caso amplificador de tubo, es decir. cuando la resistencia de salida del elemento amplificador es significativamente mayor que la resistencia de la antena, la influencia de la capacitancia del capacitor C1 tiene un mayor efecto sobre la resonancia, y la influencia de la capacitancia del capacitor C2 sobre el nivel de comunicación con el antena. Suponemos que C1 sintoniza el circuito P en resonancia y C2 establece el nivel óptimo de comunicación con la antena.

El indicador del nivel de comunicación óptimo para un tetrodo es el valor de la corriente de la rejilla de la pantalla. Este valor es diferente para diferentes lámparas. Sin profundizar en la teoría, solo señalaré que con una corriente de red de pantalla óptima, se garantiza el nivel óptimo de armónicos no deseados en el espectro de la señal emitida de una determinada potencia. En la práctica, durante el proceso de configuración, al girar la perilla del condensador C2, configuramos la corriente de red de pantalla deseada. Por tanto, es necesario automatizar este proceso.

diagrama de bloques

La unidad de control de corriente de la segunda red produce una señal cuando la corriente cae a un nivel inferior a 20 mA y cuando la corriente es superior a 40 mA. Cuando la corriente está en el rango de 20-40 mA, no se emiten señales. Por supuesto, los niveles pueden cambiar según se desee durante la configuración.

La unidad de control realiza dos funciones. El primero es formar un nivel lógico para el control digital de elementos lógicos, el segundo es el permiso para el control del motor. Es decir, el motor puede girar (ser controlado) sólo si existe una condición de resonancia en el circuito P. Esta señal proviene de la unidad de control del condensador C1. Y solo si existe el nivel requerido de voltaje de RF en el ánodo. Esto se hace para eliminar la rotación falsa del motor en ausencia de una señal de accionamiento, cuando la corriente de la rejilla de la pantalla es cero o cuando la corriente es demasiado baja debido a un accionamiento insuficiente.

El amplificador DC no necesita mucha explicación. Es similar al amplificador en el circuito de control del capacitor C1, solo que está hecho con elementos diferentes.

Diagrama esquemático

Cabe señalar aquí que en el artículo anterior sobre la configuración de un condensador de ánodo, aún no se proporcionaba la salida a este circuito. Por lo tanto, presento un circuito de control de condensador de ánodo mejorado. No hay cambios fundamentales en él. Solo se reemplazaron algunas piezas, se eliminaron las señales para el control de resonancia (A, B) y se agregó una señal de control de “Recepción-Transmisión” para evitar la rotación de los motores en el modo (Recepción). Esta es la misma señal de control que proviene del transceptor para poner el amplificador en modo de transmisión. En la práctica, con la configuración correcta del circuito, tales rotaciones no ocurren, pero durante el proceso de configuración son posibles. Esto es como una garantía adicional. Pero volvamos a nuestro diagrama.

R 6 y R 8 son resistencias en derivación a través de las cuales pasa la corriente de la segunda rejilla y sobre las cuales se libera el voltaje necesario para abrir los diodos del optoacoplador DD 2. Con una corriente baja de la segunda rejilla (0-20 mA), Ambos LED están cerrados y la resistencia de los transistores de salida del optoacoplador es alta. En las salidas 6 y 7 del optoacoplador hay un alto voltaje “1”. Con corriente normal (20-40 mA), se abre un optoacoplador, con una corriente de más de 40 mA, se abre el segundo optoacoplador. Así tenemos tres modos. Hasta 20 mA, el motor debe girar en una dirección, aumentando la corriente de la segunda rejilla. El motor debe estar funcionando en el rango de corriente de 20 a 40 mA. Cuando la corriente sea superior a 40 mA, gire en la otra dirección, reduciendo la corriente de la segunda rejilla. Todo esto debería funcionar solo en resonancia, de la cual son responsables los elementos DD 1.2 y DD 1.1, y solo si hay un nivel suficiente de voltaje de RF en el ánodo de la lámpara, para lo cual se conecta el circuito en los diodos VD 1, VD 2 y el transistor. VT 1 es responsable. La resistencia R 1 establece el nivel requerido de este voltaje. En la salida 13 del elemento DD 1.4, el “1” lógico de habilitación se establece con “ceros” en las entradas 11 y 12, es decir sujeto a las condiciones anteriores. Los elementos DD 1.3 y DD 3.5 forman la coordinación necesaria con los LED indicadores de configuración VD 4 y VD 5. Los elementos DD 4.1 y DD 4.2 generan señales de control para el amplificador de CC y analizan la presencia de señales de habilitación, incluido el modo “manual - automático”. . DD 3.4 en modo manual suministra el voltaje requerido a los botones de rotación manual del motor KN 1 y KN 2, en modo automático Los botones no funcionan. Los botones de final de carrera KN 3 y KN 4 están ubicados en el condensador C2 para evitar su avería y proteger el motor y el circuito de una corriente excesiva en caso de que el motor se atasque en los bordes de rotación del condensador. El amplificador de corriente está fabricado en un optorrelé DD 5 y DD 6. A diferencia del circuito UPT anterior en transistores, este circuito proporciona una mayor confiabilidad (la caída de voltaje en los transistores de efecto de campo es mucho menor) y, por supuesto, es mucho más simple. La garantía de que los transistores no se abrirán al mismo tiempo la proporciona la conexión espalda con espalda de los diodos de control. El transistor VT 2 protege los LED del optoacoplador de una corriente excesiva. Con una resistencia de la resistencia R 11 de 8,2 ohmios, el VT 2 se abre con una corriente de aproximadamente 65 mA. El diodo VD3 protege el circuito de corrientes inversas.

Diagrama esquemático del control del condensador anódico.

Conclusión

El proceso de configuración puede ser secuencial, es decir. con un aumento suave en el nivel de acumulación o rápido. Yo uso rápido. Esto es cuando las manijas del capacitor se colocan en una posición aproximada para un rango determinado, el regulador de potencia de salida del transceptor se establece en el nivel operativo, el transceptor se cambia al modo AM y se presiona el pedal. Primero, el mango del condensador C1 comienza a girar hasta que se establece la resonancia, luego se enciende el motor del condensador C2 y se establece la corriente deseada de la segunda rejilla. En este caso, el condensador C2 a veces se detiene y la resonancia es corregida por el condensador C1. A veces es necesario ajustar el nivel de conducción para obtener la potencia requerida.

Eso es todo. Cambiamos el transceptor al modo SSB y no nos olvidamos de cambiar los interruptores a modo manual ajustes para evitar la “guiñada” de los condensadores durante el funcionamiento.

¡Te deseo buena suerte! Los comentarios constructivos son bienvenidos.

R 3FN ex RV 3FN Alexander Mashukov.

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La elección correcta del diámetro mínimo de cable requerido para las bobinas de los circuitos P (circuitos PL) de los amplificadores de potencia de válvulas es una tarea bastante urgente. Hace mucho tiempo, a finales de los años 50, se publicaron tablas que proporcionaban información sobre el diámetro del cable del circuito P en función del rango de funcionamiento y la potencia de salida de la etapa final del transmisor. Siglo XX.
Además, la información proporcionada en ellos no era muy detallada y los cálculos consideraban la potencia suministrada hasta la etapa final. Aparentemente, la necesidad de una tabla detallada y precisa que contenga datos completos para elegir el diámetro de cable mínimo requerido para las bobinas del circuito P se hizo necesaria hace mucho tiempo.
Según las fórmulas empíricas de Evteev y Panov, el diámetro del alambre para bobinas con devanado sin marco es igual a:

(1), donde:
Ik - corriente del circuito en amperios;
F - frecuencia en megahercios;
- sobrecalentamiento permitido del cable del circuito en relación con la temperatura ambiente durante el enfriamiento natural durante el funcionamiento prolongado del amplificador de potencia.

Por ejemplo, si tomamos la temperatura dentro de la caja del amplificador de potencia como +60oC y la temperatura máxima de calentamiento de las bobinas como +100oC, entonces t = + 40oC.
En la tabla, los números 1, 2 y 3 de cada rango indican el método de fabricación de la bobina:
bobinado sin marco;
enrollado en un marco acanalado (el diámetro del alambre aumenta en un 28%);
enrollado en las ranuras del marco (el diámetro del cable se duplica). Un aumento en el diámetro del alambre de la bobina está asociado con un deterioro de las condiciones de enfriamiento del alambre con el que están enrollados.
Sin embargo, para determinar el diámetro del cable usando la fórmula (1), se debe calcular la corriente Ik que fluye en el circuito. Para ello puedes utilizar la fórmula:

(2) donde:
Rant - potencia de salida del amplificador (potencia de antena, W);
Q es el factor de calidad cargado del circuito, normalmente igual a 8...25; valor aceptado para cálculos Q=12;
h pc - factor de eficiencia del circuito P (circuito PL), el valor aceptado h pc = 0,9;
x es el factor de utilización del voltaje del ánodo para tetrodos que operan en clase B.
En los cálculos se adoptó el valor medio x = 0,8. Para otros modos de funcionamiento de tetrodos, así como triodos y pentodos, se aceptan los valores promediados correspondientes de Ј, tenidos en cuenta en los factores de corrección que figuran en las notas de la tabla; Ea es el voltaje de la fuente de alimentación del ánodo, V.

La fórmula (2) se obtiene a partir de las relaciones publicadas mediante transformaciones algebraicas. Calcular el valor de la corriente que fluye en el circuito no es solo un resultado intermedio del cálculo del diámetro del cable del circuito, sino que también le permite seleccionar correctamente los elementos de conmutación del circuito: interruptores de galleta, relés, contactores de vacío, etc.
El diámetro del alambre, como se desprende de las fórmulas (1) y (2), es directamente proporcional al valor del factor de calidad Q cargado, que en la práctica no es necesariamente 12 (como es habitual en la tabla). Hay varias razones para esto.
En primer lugar, es posible que el cálculo del bucle P (bucle PL) se haya realizado para Q = 10.
En segundo lugar, esto se debe al diseño del circuito P (circuito PL). Entonces, si el amplificador de potencia funciona con una alta resistencia de carga anódica Roe (alto voltaje anódico Ea y baja corriente anódica), entonces la capacitancia anódica del circuito P debe ser pequeña.

De esto se desprende que:
Qact = Qtabla · k, (3)
Dact = Dtabla k, (4)
Ik acto = Ik tabla · k. (5)
Qact, Dact, Ik act son en realidad los valores requeridos del factor de calidad, diámetro del cable y corriente en el circuito, y la pestaña Qtable, Dtable, Ik. - valores tabulares (calculados).
El coeficiente k se calcula mediante la fórmula:

Veamos un ejemplo.
Deje que la potencia de salida del amplificador tetrodo (Roe = 4000 ohmios, Ea = 1000 V, Rant. = 75 ohmios), que funciona a una frecuencia de 28 MHz, sea igual a 200 W. De la tabla determinamos que para fabricar una bobina sin marco es necesario utilizar alambre Dtable = 3,1 mm; al mismo tiempo Ik mesa. = 6,67 A. Para Roe = 4000 Ohm, la capacidad del condensador de ánodo Sant.table = 15 pF.
Capacidad San mínima estructuralmente alcanzable. RMS = 35 pF.
Por eso,
k = 35:15 = 2,33;
Qact = 12-2,33 = 28;
Ik real = 6,67-2,23 = 15,5(V);
Dactual = 3,1-2,23 = 7,23.
Además, al conmutar un circuito P suele ser necesario conectar inductores en paralelo.

Para seleccionar correctamente los elementos de conmutación, es necesario conocer las corrientes en las bobinas conectadas en paralelo. La Figura 1 muestra un diagrama de conexión en el que Ik es la corriente total en el circuito, IL1 es la corriente a través del inductor L1, IL2 es la corriente a través del inductor L2. La relación de corrientes que fluyen en las bobinas es inversamente proporcional a la relación de las inductancias de las bobinas.

Como se conocen Ik y las inductancias,
Las corrientes reactivas a través de las bobinas L1 y L2 están determinadas por las fórmulas:

Por ejemplo, si Ik = 10 A, L1 = 10 µH, L2 = 5 µH, entonces

Notas a la tabla:1. Los diámetros de las bobinas y la corriente del bucle se especifican para los tetrodos que operan en clase B.
2. Para los tetrodos que funcionan en la clase AB, el diámetro del cable y la corriente del bucle deben multiplicarse por 1,053, en la clase C, por 0,95.
3. Para triodos y pentodos que funcionan en clase AB, el diámetro del cable y la corriente del bucle deben multiplicarse por 0,936, que funcionan en clase B por 0,889 y que funcionan en clase C por 0,85.
4. Los datos de la tabla se calculan para Q=12.
5. Material para bobinas: alambre de cobre esmaltado. Si el diámetro de las bobinas es superior a 3 mm, se recomienda fabricarlas con un tubo de cobre. Se recomienda enrollar todas las bobinas con alambre de cobre plateado, lo cual es especialmente importante para frecuencias de 14...30 MHz.
6. El diámetro del alambre se toma del más grande más cercano de la gama estándar de alambres para bobinar.
A. Kuzmenko (RV4LK)
Literatura:
1. Mélnikov. Directorio de radioaficionados - Sverdlovsk - 1961.
2. Radio, 1960, N1.
3. A. Kuzmenko. Cálculo de la carga de amplificadores de potencia de válvulas. - Radioaficionado. KB y UKV, 1999, N6.