მოდით გავაგრძელოთ საუბარი იმ მახასიათებლებზე, რომლებსაც აწყდება ნებისმიერი რადიომოყვარული მძლავრი RA გამაძლიერებლის შექმნისას და იმ შედეგებზე, რაც შეიძლება მოხდეს გამაძლიერებლის სტრუქტურის არასწორად დაყენების შემთხვევაში. ამ სტატიაში მოცემულია მხოლოდ ყველაზე საჭირო ინფორმაცია, რომელიც უნდა იცოდეთ და გაითვალისწინოთ მაღალი სიმძლავრის გამაძლიერებლების დამოუკიდებლად დიზაინისა და წარმოებისას. დანარჩენი საკუთარი გამოცდილებიდან უნდა ისწავლო. არაფერია უფრო ღირებული, ვიდრე საკუთარი გამოცდილება.

გამომავალი ეტაპის გაგრილება

გენერატორის ნათურის გაგრილება საკმარისი უნდა იყოს. რას ნიშნავს ეს? სტრუქტურულად, ნათურა დამონტაჟებულია ისე, რომ გაგრილების ჰაერის მთელი ნაკადი გადის მის რადიატორში. მისი მოცულობა უნდა შეესაბამებოდეს პასპორტის მონაცემებს. სამოყვარულო გადამცემების უმეტესობა მუშაობს "მიღება-გადაცემის" რეჟიმში, ამიტომ პასპორტში მითითებული ჰაერის მოცულობა შეიძლება შეიცვალოს ოპერაციული რეჟიმების შესაბამისად.

მაგალითად, შეგიძლიათ შეიყვანოთ ვენტილატორის სიჩქარის სამი რეჟიმი:

• მაქსიმუმი საკონკურსო სამუშაოსთვის,
• საშუალო ყოველდღიური გამოყენებისთვის და მინიმალური DX სამუშაოსთვის.

მიზანშეწონილია გამოიყენოთ დაბალი ხმაურის ვენტილატორები.

ვენტილატორის მიწოდების ძაბვის პარალელურად, სასარგებლოა ბუფერად პატარა ბატარეის დაყენება, რომელიც ელექტროენერგიის გათიშვის შემთხვევაში ხელს შეუწყობს ვენტილატორის მუშაობას რამდენიმე წუთის განმავლობაში. ამიტომ უმჯობესია გამოიყენოთ დაბალი ძაბვის ვენტილატორი DC. წინააღმდეგ შემთხვევაში მოგიწევთ იმ ვარიანტს მიმართოთ, რაც ეთერში გავიგე ერთი რადიომოყვარულისგან. ის, სავარაუდოდ, ააფეთქებს ნათურას ელექტროენერგიის გათიშვის შემთხვევაში, სხვენში ინახავს უზარმაზარ გაბერილ კამერას ტრაქტორის უკანა ბორბალიდან, რომელიც დაკავშირებულია გამაძლიერებელთან საჰაერო შლანგით.

გამაძლიერებელი ანოდის სქემები

მაღალი სიმძლავრის გამაძლიერებლებში მიზანშეწონილია ანოდის ჩახშობის მოშორება სერიული კვების სქემის გამოყენებით. აშკარა უხერხულობა უფრო მეტს გადაიხდის სტაბილური და მაღალეფექტური მუშაობით ყველა სამოყვარულო ჯგუფზე, მათ შორის ათი მეტრის ჩათვლით. მართალია, ამ შემთხვევაში გამომავალი რხევითი წრე და დიაპაზონის გადამრთველი მაღალი ძაბვის ქვეშ იმყოფება. ამიტომ, ცვლადი კონდენსატორები უნდა იყოს გამორთული მათზე მაღალი ძაბვის არსებობისგან, როგორც ეს ნაჩვენებია ნახ. 1-ში.

ნახ.1.

ანოდის ჩოკის არსებობამ, თუ მისი დიზაინი წარუმატებელია, ასევე შეიძლება გამოიწვიოს ზემოაღნიშნული ფენომენები. როგორც წესი, კარგად შემუშავებული გამაძლიერებელი, რომელიც იყენებს სერიულ სქემებს, არ საჭიროებს „ანტიპარაიტების“ დანერგვას არც ანოდში და არც ქსელის სქემებში. მუშაობს სტაბილურად ყველა დიაპაზონში.

გამყოფი კონდენსატორები C1 და C3, ნახ. 2 უნდა იყოს გათვლილი ძაბვაზე 2...3-ჯერ უფრო მაღალი ვიდრე ანოდის ძაბვა და საკმარისი რეაქტიული სიმძლავრე, რომელიც გამოითვლება როგორც კონდენსატორში გამავალი მაღალი სიხშირის დენის ნამრავლი და ძაბვა. ჩამოაგდეს მასზე. ისინი შეიძლება შედგებოდეს რამდენიმე პარალელურად დაკავშირებული კონდენსატორებისგან. P-ს წრეში მიზანშეწონილია გამოიყენოთ ცვლადი სიმძლავრის ვაკუუმ კონდენსატორი C2 მინიმალური საწყისი ტევადობით, საოპერაციო ძაბვით არანაკლებ ანოდის ძაბვაზე. კონდენსატორი C4 უნდა ჰქონდეს უფსკრული ფირფიტებს შორის მინიმუმ 0,5 მმ.

რხევითი სისტემა, როგორც წესი, შედგება ორი კოჭისგან. ერთი მაღალი სიხშირეებისთვის, მეორე დაბალი სიხშირისთვის.

HF კოჭა არის ჩარჩოს გარეშე. დახვეულია 8...9მმ დიამეტრის სპილენძის მილით და აქვს 60...70მმ დიამეტრი. იმისთვის, რომ მილის დეფორმაცია არ მოხდეს გრაგნილის დროს, მასში ჯერ წვრილ მშრალ ქვიშას ასხამენ და ბოლოებს ბრტყელდება. გრაგნილის შემდეგ, მილის ბოლოების მოჭრის შემდეგ, ქვიშა იღვრება.

დაბალი სიხშირის დიაპაზონის ხვეული იჭრება ჩარჩოზე ან მის გარეშე სპილენძის მილით ან სქელი სპილენძის მავთულით 4...5 მმ დიამეტრით. მისი დიამეტრი 80...90 მმ. ინსტალაციის დროს, ხვეულები განლაგებულია ერთმანეთის პერპენდიკულურად.

ინდუქციურობის ცოდნა, თითოეული დიაპაზონისთვის მობრუნების რაოდენობა შეიძლება გამოითვალოს მაღალი სიზუსტით ფორმულის გამოყენებით:

L (μH) = (0.01DW 2)/(l/D + 0.44)

• თუმცა, მოხერხებულობისთვის, ეს ფორმულა შეიძლება წარმოდგენილი იყოს უფრო მოსახერხებელი ფორმით:
• W= C (L(l/ D + 0.44))/ 0.01 - D; სად:
• W არის ბრუნთა რაოდენობა;
• L - ინდუქციურობა მიკროჰენრიში;

I - გრაგნილის სიგრძე სანტიმეტრებში;

D არის ხვეულის საშუალო დიამეტრი სანტიმეტრებში.

კოჭის დიამეტრი და სიგრძე დგინდება დიზაინის მოსაზრებებიდან გამომდინარე, ხოლო ინდუქციური მნიშვნელობა შეირჩევა გამოყენებული ნათურის დატვირთვის წინააღმდეგობის მიხედვით - ცხრილი 1.

ცხრილი 1. ცვლადი კონდენსატორი C2 P- წრის „ცხელ ბოლოს“ ნახ. 1, დაკავშირებულია არა ნათურის ანოდთან, არამედ 2...2,5 შემობრუნების ონკანით. ეს შეამცირებს საწყისი მარყუჟის ტევადობას HF ზოლებზე, განსაკუთრებით 10 მეტრზე. კოჭიდან ონკანები მზადდება სპილენძის ზოლებით 0,3...0,5მმ სისქით და 8...10მმ სიგანით. უპირველეს ყოვლისა, ისინი უნდა იყოს მექანიკურად დამაგრებული ხვეულზე მილის გარშემო ზოლის მოხრით და 3 მმ ხრახნით გამკაცრებით, მანამდე შეერთების და გამოსასვლელი წერტილების დამაგრებით. შემდეგ საკონტაქტო წერტილი საგულდაგულოდ არის შედუღებული. ყურადღება:

ძლიერი გამაძლიერებლების აწყობისას არ უნდა უგულებელყოთ კარგი მექანიკური კავშირები და დაეყრდნოთ მხოლოდ შედუღებას.

უნდა გვახსოვდეს, რომ ოპერაციის დროს ყველა ნაწილი ძალიან ცხელდება.

არ არის მიზანშეწონილი WARC ზოლებისთვის ცალკე ონკანების გაკეთება ხვეულებში. როგორც გამოცდილება გვიჩვენებს, P-ჩართვა სრულყოფილად არის მორგებული 24 MHz დიაპაზონზე 28 MHz გადამრთველის პოზიციაზე, 18 MHz-ზე 21 MHz პოზიციაზე, 10 MHz-ზე 7 MHz პოზიციაზე, გამომავალი სიმძლავრის პრაქტიკულად დაკარგვის გარეშე.

ნახ.2.

როდესაც გამაძლიერებელი ჩართულია გადაცემისთვის, ტრანზისტორი T1 იხსნება. ანტენის რელე K1 მუშაობს მყისიერად, ხოლო შეყვანის რელე K2 იმუშავებს მხოლოდ C2 კონდენსატორის დატენვის შემდეგ რეზისტორი R1-ით. მიღებაზე გადასვლისას რელე K2 მყისიერად გამოირთვება, რადგან მისი გრაგნილი, დაყოვნებულ კონდენსატორთან ერთად, დაბლოკილია რელე K3-ის კონტაქტებით ნაპერწკლების ჩაქრობის რეზისტორი R2-ის მეშვეობით.

რელე K1 იმუშავებს დაგვიანებით, რაც დამოკიდებულია C1 კონდენსატორის ტევადობის მნიშვნელობაზე და რელეს გრაგნილის წინააღმდეგობაზე. ტრანზისტორი T1 გამოიყენება როგორც გადამრთველი, რათა შეამციროს დენი, რომელიც გადის გადამცემში მდებარე რელეს საკონტროლო კონტაქტებში.

ნახ.3.

C1 და C2 კონდენსატორების ტევადობა, გამოყენებული ტურპის მიხედვით, შეირჩევა 20...100 μF დიაპაზონში. ერთი რელეს მუშაობაში შეფერხების არსებობა მეორესთან მიმართებაში მარტივად შეიძლება შემოწმდეს მარტივი წრედის შეკრებით ორი ნეონის ნათურით.

ცნობილია, რომ გაზგამშვებ მოწყობილობებს აქვთ აალების პოტენციალი უფრო მაღალი, ვიდრე წვის პოტენციალი.

ამ გარემოების ცოდნით, რელეს K1 ან K2 (ნახ. 3) კონტაქტები, რომლის წრეშიც ნეონის ნათურა აინთება, ადრე დაიხურება. კიდევ ერთი ნეონი ვერ აანთებს მისი შემცირებული პოტენციალის გამო. ანალოგიურად, თქვენ შეგიძლიათ შეამოწმოთ სარელეო კონტაქტების მუშაობის თანმიმდევრობა მიღებაზე გადასვლისას, მათ სატესტო წრეში შეერთებით.

მოდით შევაჯამოთ

• საერთო კათოდური სქემით დაკავშირებული ნათურების გამოყენებისას და ქსელის დენების გარეშე მუშაობისას, როგორიცაა GU-43B, GU-74B და ა.შ., მიზანშეწონილია დააყენოთ მძლავრი 50 Ohm არაინდუქციური რეზისტორი, რომლის სიმძლავრეა 30... 50 W შეყვანისას (R4 ნახ. 4-ში).
• პირველ რიგში, ეს რეზისტორი იქნება ოპტიმალური დატვირთვა გადამცემისთვის ყველა ზოლზე

მეორეც, ეს ხელს უწყობს გამაძლიერებლის განსაკუთრებულად სტაბილურ მუშაობას დამატებითი ზომების გამოყენების გარეშე.

გადამცემის სრულად მართვისთვის საჭიროა რამდენიმე ან ათეული ვატის სიმძლავრე, რომელიც გაიფანტება ამ რეზისტორის მიერ.

ნახ.4.

უსაფრთხოების ზომები

მოგწონთ თუ არა, აუცილებლად უნდა უზრუნველყოთ მიწოდების ყველა ძაბვის ავტომატური ბლოკირება გამაძლიერებლის კორპუსის გახსნისას. მძლავრი გამაძლიერებლით ნებისმიერი სამუშაოს შესრულებისას ყოველთვის უნდა გახსოვდეთ, რომ მუშაობთ მაღალი რისკის მოწყობილობით!

ს. საფონოვი, (4Х1IM)

ლ.ევტეევა
„რადიო“ No2 1981 წ

გადამცემის გამომავალი P წრე მოითხოვს ფრთხილად კორექტირებას, იმისდა მიუხედავად, მისი პარამეტრები მიღებულია გაანგარიშებით, თუ იგი დამზადებულია ჟურნალში აღწერილობის მიხედვით. უნდა გვახსოვდეს, რომ ასეთი ოპერაციის მიზანია არა მხოლოდ P-ს წრედის რეალურად მორგება მოცემულ სიხშირეზე, არამედ მისი შედარება გადამცემის ბოლო ეტაპის გამომავალი წინაღობისა და ანტენის კვების დამახასიათებელ წინაღობასთან. ხაზი.

ზოგიერთი გამოუცდელი რადიომოყვარული თვლის, რომ საკმარისია მიკროსქემის მორგება მოცემულ სიხშირეზე მხოლოდ შემავალი და გამომავალი ცვლადი კონდენსატორების ტევადობის შეცვლით. მაგრამ ამ გზით ყოველთვის არ არის შესაძლებელი მიკროსქემის ოპტიმალური შეხამება ნათურასთან და ანტენასთან.

P- წრის სწორი პარამეტრის მიღება შესაძლებელია მხოლოდ მისი სამივე ელემენტის ოპტიმალური პარამეტრების არჩევით.

მოსახერხებელია P- სქემის კონფიგურაცია "ცივ" მდგომარეობაში (გადამცემთან ელექტროენერგიის დაკავშირების გარეშე), წინააღმდეგობის ნებისმიერი მიმართულებით გარდაქმნის უნარის გამოყენებით. ამისათვის დააკავშირეთ დატვირთვის წინაღობა R1 მიკროსქემის შეყვანის პარალელურად, რომელიც უდრის ბოლო ეტაპის Roe-ის გამომავალი წინააღმდეგობის ექვივალენტურ წინააღმდეგობას და მაღალი სიხშირის ვოლტმეტრი P1 მცირე შეყვანის ტევადობით, და სიგნალის გენერატორი G1 არის დაკავშირებული. P- სქემის გამომავალი - მაგალითად, ანტენის სოკეტში X1. რეზისტორი R2 75 Ohms წინააღმდეგობით ახდენს მიმწოდებლის ხაზის დამახასიათებელ წინაღობის სიმულაციას.

დატვირთვის წინააღმდეგობის მნიშვნელობა განისაზღვრება ფორმულით

შველი = 0.53Upit/Io

სადაც Upit არის გადამცემის ბოლო სტადიის ანოდის წრედის მიწოდების ძაბვა, V;

Iо არის ბოლო ეტაპის ანოდის დენის მუდმივი კომპონენტი, A.

დატვირთვის წინააღმდეგობა შეიძლება შედგებოდეს BC ტიპის რეზისტორებისგან. არ არის რეკომენდებული MLT რეზისტორების გამოყენება, რადგან 10 MHz-ზე მეტი სიხშირეზე ამ ტიპის მაღალი წინააღმდეგობის რეზისტორები ავლენენ მათი წინააღმდეგობის შესამჩნევ დამოკიდებულებას სიხშირეზე.

P- წრის "ცივი" დარეგულირების პროცესი შემდეგია. გენერატორის სკალაზე მოცემული სიხშირის დაყენების შემდეგ და C1 და C2 კონდენსატორების ტევადობა მათი მაქსიმალური მნიშვნელობების დაახლოებით მესამედზე მიყვანის შემდეგ, ვოლტმეტრის ჩვენებების მიხედვით, P-ჩართვა რეზონანსზე მორგებულია ინდუქციის შეცვლით, მაგალითად, კოჭზე ონკანის ადგილის არჩევით. ამის შემდეგ, C1 კონდენსატორის და შემდეგ C2 კონდენსატორის ღილაკების როტაციით, თქვენ უნდა მიაღწიოთ ვოლტმეტრის წაკითხვის შემდგომ ზრდას და კვლავ დაარეგულიროთ წრედი ინდუქციური ინდუქციის შეცვლით. ეს ოპერაციები რამდენჯერმე უნდა განმეორდეს.

ოპტიმალურ პარამეტრთან მიახლოებისას, კონდენსატორის ტევადობის ცვლილებები ნაკლებად იმოქმედებს ვოლტმეტრის ჩვენებაზე. როდესაც C1 და C2 სიმძლავრეების შემდგომი ცვლილებები შეამცირებს ვოლტმეტრის ჩვენებებს, ტევადობის რეგულირება უნდა შეწყდეს და P-ჩართვა მაქსიმალურად ზუსტად უნდა დარეგულირდეს რეზონანსზე ინდუქციის შეცვლით. ამ ეტაპზე, P- წრის დაყენება შეიძლება ჩაითვალოს დასრულებულად. ამ შემთხვევაში, C2 კონდენსატორის ტევადობა უნდა იყოს გამოყენებული დაახლოებით ნახევარით, რაც შესაძლებელს გახდის მიკროსქემის პარამეტრების გამოსწორებას რეალური ანტენის შეერთებისას. ფაქტია, რომ ხშირად აღწერილობების მიხედვით დამზადებული ანტენები ზუსტად არ იქნება მორგებული. ამ შემთხვევაში, ანტენის დამონტაჟების პირობები შეიძლება მნიშვნელოვნად განსხვავდებოდეს აღწერილობაში მოცემული პირობებისგან. ასეთ შემთხვევებში, რეზონანსი წარმოიქმნება შემთხვევითი სიხშირით, დგას ტალღა გამოჩნდება ანტენის მიმწოდებელში და რეაქტიული კომპონენტი იქნება წარმოდგენილი მიმწოდებლის ბოლოს, რომელიც დაკავშირებულია P- წრეში. სწორედ ამ მიზეზების გამო აუცილებელია რეზერვის არსებობა P- წრის ელემენტების რეგულირებისთვის, ძირითადად ტევადობის C2 და ინდუქციური L1. ამიტომ რეალური ანტენის P-ჩართვასთან შეერთებისას დამატებითი კორექტირება უნდა მოხდეს კონდენსატორი C2 და ინდუქციური L1.

აღწერილი მეთოდის გამოყენებით, კონფიგურირებული იქნა სხვადასხვა ანტენაზე მომუშავე რამდენიმე გადამცემის P-სქემები. ანტენების გამოყენებისას, რომლებიც საკმარისად კარგად იყო მორგებული რეზონანსზე და ემთხვეოდა მიმწოდებელს, დამატებითი კორექტირება არ იყო საჭირო.

HF სიმძლავრის გამაძლიერებლის P- წრის ანოდური კონდენსატორის ავტომატური რეგულირება

ოპერაციული პრინციპი.

ამ მოწყობილობის შემუშავებისა და წარმოების თეორიული საფუძველი არის ძაბვის ფაზების შედარების პრინციპი ქსელში და ნათურის ანოდზე. ცნობილია, რომ P- წრის სრული რეზონანსის მომენტში, ფაზური სხვაობა ქსელსა და ანოდზე ძაბვებს შორის არის მკაცრად 180 გრადუსი და ანოდის დატვირთვის წინააღმდეგობა არის წმინდა აქტიური. P- წრეს, რომელიც არ არის მორგებული რეზონანსზე, აქვს რთული წინააღმდეგობა და, შესაბამისად, ქსელის და ანოდის ძაბვის ფაზური ცვლა, რომელიც განსხვავდება 180 გრადუსიდან. რთული წინააღმდეგობის რეაქტიული კომპონენტის ბუნება დამოკიდებულია იმაზე, არის თუ არა P- წრის ბუნებრივი რეზონანსი უფრო მაღალი ან დაბალი სიხშირით სამუშაო სიხშირესთან შედარებით. იმათ. ანოდის მხარეს კონდენსატორის ტევადობა უფრო დიდი ან ნაკლებია რეზონანსის ტევადობასთან შედარებით.

რა თქმა უნდა, P- წრის პარამეტრზე გავლენას ახდენს არა მხოლოდ კონდენსატორის ტევადობა ანოდის მხარეს, არამედ ამ მოწყობილობასდა პრეტენზია არ აქვს სრული ავტომატიზაციაპარამეტრები. რომ. ამოცანაა კონდენსატორის ღერძის როტაცია იმ პოზიციამდე, რომელშიც კომპლექსური წინააღმდეგობის რეაქტიული კომპონენტი მინიმუმამდე იქნება შემცირებული P-სტრიქონის გაუქმების შემთხვევაში.

მსგავსი პრობლემა გადაჭრა იუ დაილიდოვმა EW2AAA-მ, მის დიზაინში გამოიყენა ფაზური დეტექტორი, რომელიც დამზადებულია რგოლის დაბალანსებული სქემის მიხედვით. ამ სქემის მინუსი არის დარეგულირების დაბალი სიზუსტე, დაბალანსებული მიქსერისთვის ნაწილების არჩევის აუცილებლობა, ფრთხილად დამცავი საჭიროება და, შედეგად, ძალიან ძლიერი სიხშირეზე დამოკიდებულება და დარეგულირების სირთულე.

რომ. ეს დიზაინი შეიძლება ჩაითვალოს EW2AAA მიკროსქემის დიზაინის მოდერნიზაციად.

დიზაინის ფუნქცია.

ამ დიზაინში, ფაზის დეტექტორი დამზადებულია ციფრული ჩიპი DD2 ტიპის KR1531TM2. მუშაობის პრინციპი ძალიან მარტივია და დაფუძნებულია D-ტრიგერის მუშაობის ალგორითმზე, ე.ი. მდგომარეობის ჩაწერა შეყვანის D-ზე პულსის წინა კიდის გასწვრივ C შეყვანისას. ლოგიკური ელემენტები NOT DD1 მიკროსქემის მოქმედებენ, როგორც მართკუთხა იმპულსების ფორმირებადი სინუსოიდური ძაბვის ქსელსა და ანოდზე. რომ. იმპულსების თანმიმდევრობა მიიღება ფლიპ-ფლოპების D და C შეყვანებზე და შედარებულია მათი კიდეები.

მაგალითად, ანოდზე ძაბვა წინ უსწრებს ძაბვას ქსელში, დადებითი პულსის წინა ნაწილი DD3:1 ელემენტის D შეყვანისას უფრო ადრე ჩნდება, ვიდრე წინა C შეყვანისას, იწერება ერთეული და გამომავალი 5 დაყენებულია "1". DD3:2 ელემენტის D და C შეყვანებზე, იმპულსები ჩნდება ზუსტად საპირისპიროდ და, შესაბამისად, ნული "0" ჩაიწერება გამომავალზე 9. თუ ანოდზე ძაბვის ფაზა ჩამორჩება ძაბვის ფაზას ქსელში, DD3 მიკროსქემის 5 და 9 გამოსასვლელების მდგომარეობა საპირისპიროდ იცვლება.

უნდა აღინიშნოს, რომ ერთი მდგომარეობიდან მეორეზე გადართვის მომენტი, როდესაც ფაზის სხვაობა გადის 180 გრადუსზე, არ არის იდეალური და აქვს გარკვეული „ჩანგალი“, რომლის სიგანე განისაზღვრება ლოგიკური ელემენტის დაყოვნების დროით და 1531 სერიის მიკროსქემები რამდენიმე ნანოწამია. ეს „ჩანგალი“ ძირითადად განსაზღვრავს P-ს ჩართვის რეზონანსის დარეგულირების მაქსიმალურ სიზუსტეს. ველოდები წინ, მე აღვნიშნავ, რომ 14 MHz დიაპაზონზე ტრეკინგის მაქსიმალური სიზუსტეა +- 5 KHz. სინამდვილეში რას ჰგავს ანოდური კონდენსატორის რეგულირების ღილაკის როტაცია გადამცემის სიხშირის რეგულირების ღილაკის ბრუნვის შემდეგ.

მიკროსქემის ზოგიერთი ელემენტის დანიშნულება.

C1 და C2 კონდენსატორები ქმნიან ანოდის ტევადურ RF ძაბვის გამყოფს. კონდენსატორები C3 და C4 წარმოადგენს RF ქსელის ძაბვის ტევადურ გამყოფს.

გამყოფებიდან აღებული RF ძაბვა უნდა იყოს დაახლოებით 6 ვ ამპლიტუდაში მუშაობის რეჟიმში. C1 – ტიპი KVI-1. C2 და C4 გამტარია.

მიკროსქემები DD2 და DD4 არის ინტეგრირებული სტაბილიზატორები, ისინი შეიძლება არ იყოს, თუ არის ცალკე +5V ელექტრომომარაგება.

DD5 - ლოგიკური ელემენტები 3I - ხელს უშლის ლოგიკური ერთეულების ერთდროულ გამოჩენას ფაზის დეტექტორის გამოსავალზე (რაც მიუღებელია), ასევე ბლოკავს ავტომატური რეგულირების მუშაობას, საჭიროების შემთხვევაში, "კონტროლის" კონტაქტების დახურვისას.

მიკროსქემის ანალოგური ნაწილი ტრანზისტორებზე VT1-VT8 მოქმედებს როგორც დენის გამაძლიერებელი ძრავის კონტროლის ჩამრთველებით და ცვლის პოლარობას ძრავზე, ფაზის დეტექტორის გამოსავალზე ლოგიკური ერთი და ნულის მდგომარეობიდან გამომდინარე.

ტრანზისტორებს უნდა ჰქონდეთ ასო B ან G.

"To LED-ების" გამომავალი შეიძლება გამოყენებულ იქნას, როგორც ფაზის დეტექტორის მდგომარეობის (პარამეტრების) მდგომარეობის ვიზუალური ჩვენება რეზონანსზე ხელით დარეგულირებისას.

დაყენების და ინსტალაციის მახასიათებლები.

მიკროსქემის ყველა ელემენტი განლაგებულია ბეჭდური მიკროსქემის დაფაზე, შასის სარდაფში, გარდა C1, C2, C3, C4, R1, R2. დამატებითი ფარი ბეჭდური მიკროსქემის დაფაარ არის საჭირო.

ტევადი გამყოფებიდან დაფამდე, სიგნალი მიეწოდება დაცულ მავთულს (კაბელს). ძალიან მნიშვნელოვანია, რომ C3, C4 გამყოფი კაბელის სიგრძე უნდა იყოს უფრო დიდი ვიდრე C1, C2 გამყოფი კაბელის სიგრძე. ეს განისაზღვრება ნათურაში სიგნალის შეფერხების კომპენსაციის აუცილებლობით ბადედან ანოდამდე. პრაქტიკაში, GU-43B ნათურის სიგრძის განსხვავებაა 10 სმ. თქვენს კონკრეტულ შემთხვევაში განსხვავება შეიძლება იყოს განსხვავებული.

საინტერესოა აღინიშნოს, რომ დარეგულირების სიზუსტის „ჩანგალი“ დამოკიდებულია DD1 ელემენტებზე მიკერძოებულ ძაბვაზე. მიკერძოების ძაბვა შეირჩევა R4 და R6 პოტენციომეტრების გამოყენებით და ჩემს შემთხვევაში აქვს შემდეგი დამოკიდებულება.

U მიკერძოება 1 და 13 შეყვანებზე (V)	ოპერაციის სიზუსტე +-(KHz)

რომ. აუცილებელია მიკროსქემების შეყვანებზე ძაბვის დაყენება 1.4 ვ-მდე, რაც უზრუნველყოფს მაქსიმალურ რეგულირების სიზუსტეს.

ძრავის მოთავსება და მისი დაკავშირება ტიუნინგის კონდენსატორის ღერძთან ამ შემთხვევაშიარ განიხილება, რადგან ეს არის ძალიან ინდივიდუალური და დამოკიდებულია პირველ რიგში დიზაინერის შესაძლებლობებზე. ჩემს შემთხვევაში, მე ვიყენებ ძრავას გადაცემათა კოლოფით ფულის დამთვლელი აპარატიდან 6 ვ მოქმედი ძაბვით. აქედან გამომდინარე, საჭირო იყო ძრავასთან სერიულად 62 Ohms ნომინალური მნიშვნელობის შემზღუდველი რეზისტორის დაყენება. ვაკუუმური კონდენსატორი KP1-8 5-250 pF გამოიყენება ტიუნინგის კონდენსატორად. ბრუნვის გადაცემა ხორციელდება პლასტმასის მექანიზმების საშუალებით.

მიზანშეწონილია გამოიყენოთ C2-10 ტიპის რეზისტორები (არაინდუქციური), როგორც რეზისტორები R1 და R2, მაგრამ ეს არ არის აუცილებელი.

• ჩამოტვირთეთ ფაილების სრული ნაკრები.

თუ ყურადღებით დააკვირდებით ბეჭდური მიკროსქემის დაფის ფოტოს, შეამჩნევთ, რომ KR1531LI3 მიკროსქემის ნაცვლად არის KR1531LI1. უბრალოდ, ერთი და იგივე ლოგიკის შესრულება შესაძლებელია სხვადასხვა ელემენტებზე, ეს უფრო ადვილია LI3-ზე, მაგრამ მე მქონდა LI1 ხელთ.

მზად ვარ გაგიწიოთ ყველა შესაძლო საკონსულტაციო დახმარება მხოლოდ ელექტრონული ფოსტით: rv3fn()mail.ru

მაშუკოვი ალექსანდრე იურიევიჩი (RV3FN).

HF სიმძლავრის გამაძლიერებლის P- წრის შეერთების კონდენსატორის ავტომატური რეგულირება
(დამატება სტატიის შესახებ ავტომატური კონფიგურაციაანოდის კონდენსატორის P- წრე)

შესავალი

P-ჩართვა არის შესატყვისი მოწყობილობა აქტიურ გამაძლიერებელ ელემენტს (ნათურა ან ტრანზისტორი) და რადიაციულ მოწყობილობას (ანტენა-მიმწოდებლის სისტემა) შორის. იშვიათი გამონაკლისის გარდა, ამ ელემენტების წინააღმდეგობები განსხვავებულია. გარდა ამისა, მათი წინააღმდეგობა კომპლექსური ხასიათისაა, ე.ი. აქტიურის გარდა, მას აქვს რეაქტიული (ტევადი ან ინდუქციური) კომპონენტი.

მკაცრად რომ ვთქვათ, P წრედის ორივე ტევადობა გავლენას ახდენს როგორც P-სქემის რეზონანსზე დარეგულირებაზე, ასევე დატვირთვასთან (ანტენასთან) კავშირის ხარისხზე. იმ შემთხვევაში მილის გამაძლიერებელი, ე.ი. როდესაც გამაძლიერებელი ელემენტის გამომავალი წინააღმდეგობა მნიშვნელოვნად აღემატება ანტენის წინააღმდეგობას, C1 კონდენსატორის ტევადობის გავლენა უფრო დიდ გავლენას ახდენს რეზონანსზე, ხოლო C2 კონდენსატორის ტევადობაზე კომუნიკაციის დონეზე. ანტენა. ჩვენ ვვარაუდობთ, რომ C1 არეგულირებს P- წრეს რეზონანსზე, ხოლო C2 ადგენს ანტენასთან კომუნიკაციის ოპტიმალურ დონეს.

ტეტროდისთვის ოპტიმალური კომუნიკაციის დონის მაჩვენებელი არის ეკრანის ქსელის დენის მნიშვნელობა. ეს მნიშვნელობა განსხვავებულია სხვადასხვა ნათურებისთვის. თეორიაში ღრმად ჩასვლის გარეშე, მხოლოდ აღვნიშნავ, რომ ეკრანის ქსელის ოპტიმალური დენით უზრუნველყოფილია არასასურველი ჰარმონიის ოპტიმალური დონე მოცემული სიმძლავრის გამოსხივებული სიგნალის სპექტრში. პრაქტიკაში, დაყენების პროცესში, C2 კონდენსატორის ღილაკის შემობრუნებით, ჩვენ ვაყენებთ ეკრანის ბადის სასურველ დენს. ასე რომ, აუცილებელია ამ პროცესის ავტომატიზაცია.

ბლოკის დიაგრამა

მეორე ქსელის დენის მართვის განყოფილება აწარმოებს სიგნალს, როდესაც დენი ეცემა 20 mA-ზე ნაკლებ დონემდე და როდესაც დენი 40 mA-ზე მეტია. როდესაც დენი არის 20-40 mA დიაპაზონში, სიგნალები არ გაიცემა. რა თქმა უნდა, დონეები შეიძლება შეიცვალოს სურვილისამებრ დაყენების დროს.

საკონტროლო განყოფილება ასრულებს ორ ფუნქციას. პირველი არის ლოგიკური დონის ფორმირება ლოგიკური ელემენტების ციფრული კონტროლისთვის, მეორე არის ნებართვა ძრავის კონტროლისთვის. ანუ ძრავის ბრუნვა (გაკონტროლება) შესაძლებელია მხოლოდ იმ შემთხვევაში, თუ P- წრეში არის რეზონანსული მდგომარეობა. ეს სიგნალი მოდის C1 კონდენსატორის საკონტროლო განყოფილებიდან. და მხოლოდ იმ შემთხვევაში, თუ ანოდზე არის RF ძაბვის საჭირო დონე. ეს კეთდება იმისათვის, რომ აღმოიფხვრას ძრავის ცრუ როტაცია წამყვანი სიგნალის არარსებობის შემთხვევაში, როდესაც ეკრანის ქსელის დენი არის ნულოვანი, ან როდესაც დენი ძალიან დაბალია არასაკმარისი დისკის გამო.

DC გამაძლიერებელს ბევრი ახსნა არ სჭირდება. იგი ჰგავს გამაძლიერებელს საკონტროლო წრეში C1 კონდენსატორისთვის, მხოლოდ ის მზადდება სხვადასხვა ელემენტებით.

სქემატური დიაგრამა

აქ უნდა აღინიშნოს, რომ წინა სტატიაში ანოდის კონდენსატორის დაყენების შესახებ, ამ წრეში გამომავალი ჯერ არ იყო მოწოდებული. აქედან გამომდინარე, წარმოგიდგენთ განახლებულ ანოდური კონდენსატორის მართვის წრეს. მასში ფუნდამენტური ცვლილებები არ არის. შეიცვალა მხოლოდ ზოგიერთი ნაწილი, ამოღებულია რეზონანსული კონტროლის სიგნალები (A, B) და დაემატა საკონტროლო სიგნალი "მიღება-გადაცემა", რათა თავიდან აიცილოს ძრავების როტაცია (მიღების) რეჟიმში. ეს არის იგივე საკონტროლო სიგნალი, რომელიც მოდის გადამცემიდან გამაძლიერებლის გადაცემის რეჟიმში გადასაყვანად. პრაქტიკაში, მიკროსქემის სწორი დაყენებით, ასეთი ბრუნვები არ ხდება, მაგრამ დაყენების პროცესში ისინი შესაძლებელია. ეს არის როგორც დამატებითი გარანტია. მაგრამ დავუბრუნდეთ ჩვენს დიაგრამას.

R 6 და R 8 არის შუნტური რეზისტორები, რომლებშიც გადის მეორე ქსელის დენი და რომელზედაც ფაქტობრივად გამოიყოფა საჭირო ძაბვა ოპტოკოპლერის DD 2 დიოდების გასახსნელად. მეორე ქსელის დაბალი დენის დროს (0-20 mA), ორივე LED დახურულია და ოპტოკუპლერის გამომავალი ტრანზისტორების წინააღმდეგობა მაღალია. ოპტოკუპლერის 6 და 7 გამოსავალზე არის მაღალი ძაბვა "1". ნორმალურ დენზე (20-40 mA) იხსნება ერთი ოპტოკუპლერი, 40 mA-ზე მეტი დენის დროს იხსნება მეორე ოპტოკუპლერი. ამრიგად, ჩვენ გვაქვს სამი რეჟიმი. 20 mA-მდე, ძრავა უნდა ბრუნავდეს ერთი მიმართულებით, გაზრდის მეორე ქსელის დენს. ძრავა უნდა მუშაობდეს 20-40 mA დიაპაზონში. როდესაც დენი 40 mA-ზე მეტია, გადაატრიალეთ სხვა მიმართულებით, შეამცირეთ მეორე ქსელის დენი. ეს ყველაფერი უნდა მუშაობდეს მხოლოდ რეზონანსზე, რაზეც პასუხისმგებელია ელემენტები DD 1.2 და DD 1.1 და მხოლოდ იმ შემთხვევაში, თუ ნათურის ანოდზე არის RF ძაბვის საკმარისი დონე, რისთვისაც ჩართვა დიოდებზე VD 1, VD 2 და ტრანზისტორზე. VT 1 პასუხისმგებელია რეზისტორი R 1 ადგენს ამ ძაბვის საჭირო დონეს. DD 1.4 ელემენტის მე-13 გამოსავალზე, ჩამრთველი ლოგიკური „1“ დაყენებულია „ნულებით“ 11 და 12 შეყვანებში, ე.ი. ზემოაღნიშნული პირობების გათვალისწინებით. ელემენტები DD 1.3 და DD 3.5 ქმნიან აუცილებელ კოორდინაციას VD 4 და VD 5 მითითებების მითითებით LED-ებთან. ელემენტები DD 4.1 და DD 4.2 წარმოქმნიან საკონტროლო სიგნალებს DC გამაძლიერებლისთვის და აანალიზებენ ჩართვის სიგნალების არსებობას, მათ შორის "მექანიკური - ავტომატური" რეჟიმი. . DD 3.4 მექანიკურ რეჟიმში აწვდის საჭირო ძაბვას ძრავის ხელით ბრუნვის ღილაკებს KN 1 და KN 2, ავტომატური რეჟიმიღილაკები არ მუშაობს. ღილაკები KN 3 და KN 4 ლიმიტი გადამრთველები განლაგებულია C2 კონდენსატორზე, რათა თავიდან აიცილონ მისი ავარია და დაიცვან ძრავა და წრე ზედმეტი დენისგან, კონდენსატორის ბრუნვის კიდეებზე ძრავის შეფერხების შემთხვევაში. დენის გამაძლიერებელი დამზადებულია ოპტორელეზე DD 5 და DD 6. ტრანზისტორების წინა UPT სქემისგან განსხვავებით, ეს სქემა უზრუნველყოფს უფრო დიდ საიმედოობას (ძაბვის ვარდნა საველე ეფექტის ტრანზისტორებზე გაცილებით დაბალია) და, რა თქმა უნდა, გაცილებით მარტივია. გარანტია იმისა, რომ ტრანზისტორები ერთდროულად არ იქნება გახსნილი, უზრუნველყოფილია საკონტროლო დიოდების ზურგის უკან შეერთებით. ტრანზისტორი VT 2 იცავს ოპტოკუპლერის LED-ებს გადაჭარბებული დენისგან. რეზისტორის R 11 8.2 Ohms წინააღმდეგობით, VT 2 იხსნება დაახლოებით 65 mA დენით. დიოდი VD3 იცავს წრეს საპირისპირო დენებისაგან.

ანოდური კონდენსატორის მართვის სქემატური დიაგრამა

დასკვნა

დაყენების პროცესი შეიძლება იყოს თანმიმდევრული, ე.ი. აწყობის დონის გლუვი ზრდით ან სწრაფი. სწრაფად ვიყენებ. ეს ხდება მაშინ, როდესაც კონდენსატორის სახელურები მოთავსებულია მიახლოებით პოზიციაში მოცემული დიაპაზონისთვის, გადამცემის გამომავალი სიმძლავრის რეგულატორი დაყენებულია სამუშაო დონეზე, გადამცემი გადადის AM რეჟიმში და დაჭერით პედალს. ჯერ C1 კონდენსატორის სახელური იწყებს ბრუნვას რეზონანსის დამყარებამდე, შემდეგ ირთვება C2 კონდენსატორის ძრავა და დგება მეორე ბადის სასურველი დენი. ამ შემთხვევაში, კონდენსატორი C2 ზოგჯერ ჩერდება და რეზონანსი სწორდება კონდენსატორის C1-ით. ზოგჯერ საჭიროა დისკის დონის რეგულირება საჭირო სიმძლავრის მისაღებად.

ესე იგი. გადამცემს გადავდივართ SSB რეჟიმში და არ გვავიწყდება გადამრთველების გადართვა მექანიკური რეჟიმიპარამეტრები, რათა თავიდან იქნას აცილებული კონდენსატორების "დახშობა" მუშაობის დროს.

წარმატებებს გისურვებ! მისასალმებელია კონსტრუქციული კომენტარები.

R 3FN ex RV 3FN ალექსანდრე მაშუკოვი.

ფორმატი: jpg, txt.
არქივი: rar.
ზომა: 163 kb.

მილის სიმძლავრის გამაძლიერებლების P-სქემების (PL-სქემების) კოჭებისთვის მავთულის მინიმალური საჭირო დიამეტრის სწორი არჩევანი საკმაოდ გადაუდებელი ამოცანაა. ცხრილები, რომლებიც აწვდიდნენ ინფორმაციას P- წრიული მავთულის დიამეტრის შესახებ, გადამცემის ბოლო ეტაპის ოპერაციული დიაპაზონისა და გამომავალი სიმძლავრის მიხედვით, გამოქვეყნდა დიდი ხნის წინ, დაახლოებით 50-იანი წლების ბოლოს. XX საუკუნე.
უფრო მეტიც, მათში მოწოდებული ინფორმაცია არც თუ ისე დეტალური იყო და გათვლები ითვალისწინებდა ფინალურ ეტაპზე მიწოდებულ ენერგიას. როგორც ჩანს, დეტალური და ზუსტი ცხრილის საჭიროება, რომელიც შეიცავს სრულ მონაცემებს P- წრიული კოჭებისთვის მავთულის მინიმალური საჭირო დიამეტრის არჩევისთვის დიდი ხანია დაგვიანებული იყო.
ევტეევისა და პანოვის ემპირიული ფორმულების მიხედვით, მავთულის დიამეტრი უჩარჩო გრაგნილით ხვეულებისთვის უდრის:

(1), სადაც:
Ik - მიკროსქემის დენი ამპერებში;
F - სიხშირე მეგაჰერცებში;
- მიკროსქემის მავთულის დასაშვები გადახურება გარემოს ტემპერატურასთან მიმართებაში ბუნებრივი გაგრილების დროს დენის გამაძლიერებლის გრძელვადიანი მუშაობის დროს.

მაგალითად, თუ სიმძლავრის გამაძლიერებლის კორპუსის შიგნით ტემპერატურას ავიღებთ +60oC, ხოლო კოჭების მაქსიმალური გათბობის ტემპერატურა +100oC, მაშინ t = + 40oC.
ცხრილში 1, 2 და 3 რიცხვები თითოეული დიაპაზონისთვის მიუთითებს კოჭის დამზადების მეთოდზე:
ჩარჩოს გარეშე გრაგნილი;
ლიკვიდაცია ნეკნიანი ჩარჩოზე (მავთულის დიამეტრი იზრდება 28%);
გრაგნილი ჩარჩოს ღარებში (მავთულის დიამეტრი ორმაგდება). ხვეული მავთულის დიამეტრის ზრდა ასოცირდება მავთულის გაგრილების პირობების გაუარესებასთან, რომლითაც ისინი დაჭრიან.
ამასთან, მავთულის დიამეტრის დასადგენად (1) ფორმულის გამოყენებით, უნდა გამოითვალოს დენი, რომელიც მიედინება წრეში. ამისათვის შეგიძლიათ გამოიყენოთ ფორმულა:

(2) სადაც:
Rant - გამაძლიერებლის გამომავალი სიმძლავრე (ანტენის სიმძლავრე, W);
Q არის მიკროსქემის დატვირთული ხარისხის ფაქტორი, რომელიც ჩვეულებრივ უდრის 8...25; მიღებული მნიშვნელობა გამოთვლებისთვის Q=12;
h pc - P-სქემის ეფექტურობის კოეფიციენტი (PL-circuit), მიღებული მნიშვნელობა h pc = 0.9;
x არის ანოდის ძაბვის გამოყენების ფაქტორი B კლასში მოქმედი ტეტროდებისთვის.
გამოთვლებში მიღებული იქნა საშუალო მნიშვნელობა x = 0.8. ტეტროდების სხვა ოპერაციული რეჟიმებისთვის, ასევე ტრიოდებისა და პენტოდებისთვის, მიიღება Ј-ის შესაბამისი საშუალო მნიშვნელობები, გათვალისწინებული ცხრილის შენიშვნებში მოცემულ კორექტირების ფაქტორებში; Ea არის ანოდური კვების წყაროს ძაბვა, V.

ფორმულა (2) მიღებულია ალგებრული გარდაქმნების მიერ გამოქვეყნებული მიმართებებიდან. წრეში გამავალი დენის მნიშვნელობის გამოთვლა არა მხოლოდ მიკროსქემის მავთულის დიამეტრის გაანგარიშების შუალედური შედეგია, არამედ საშუალებას გაძლევთ სწორად აირჩიოთ მიკროსქემის გადართვის ელემენტები - ბისკვიტის კონცენტრატორები, რელეები, ვაკუუმ კონტაქტორები და ა.შ.
მავთულის დიამეტრი, როგორც (1) და (2) ფორმულებიდან გამომდინარეობს, პირდაპირპროპორციულია დატვირთული ხარისხის Q ფაქტორის მნიშვნელობისა, რომელიც პრაქტიკაში სულაც არ არის 12 (როგორც ეს ჩვეულებრივ ცხრილშია). ამის რამდენიმე მიზეზი არსებობს.
პირველ რიგში, P-loop (PL-loop) გაანგარიშება შეიძლება გაკეთდეს Q = 10-ისთვის.
მეორეც, ეს გამოწვეულია P- სქემის (PL-ჩართვა) დიზაინით. ასე რომ, თუ დენის გამაძლიერებელი მუშაობს მაღალი ანოდის დატვირთვის წინააღმდეგობის Roe-ით (მაღალი ანოდის ძაბვა Ea და დაბალი ანოდის დენი), მაშინ P- წრედის ანოდის ტევადობა მცირე უნდა იყოს.

აქედან გამომდინარეობს, რომ:
Qact = Qtable · k, (3)
Dact = Dცხრილი k, (4)
იკ აქტი = იკ ცხრილი · კ. (5)
Qact, Dact, Ik act ნამდვილად არის ხარისხის ფაქტორის, მავთულის დიამეტრისა და დენის საჭირო მნიშვნელობები წრედში და Qtable, Dtable, Ik ჩანართი. - ტაბულური (გამოთვლილი) მნიშვნელობები.
კოეფიციენტი k გამოითვლება ფორმულით:

მოდით შევხედოთ მაგალითს.
28 მჰც სიხშირეზე მომუშავე ტეტროდის გამაძლიერებლის (Roe = 4000 Ohm, Ea = 1000 V, Rant. = 75 Ohm) გამომავალი სიმძლავრე იყოს 200 ვტ. ცხრილიდან განვსაზღვრავთ, რომ უჩარჩო კოჭის დასამზადებლად აუცილებელია მავთულის გამოყენება Dtable = 3.1 მმ; ამავე დროს იკ მაგიდა. = 6,67 A. შველისთვის = 4000 Ohm, ანოდური კონდენსატორის სიმძლავრე Sant.table = 15 pF.
მინიმალური სტრუქტურულად მისაღწევი სან სიმძლავრე. RMS = 35 pF.
აქედან გამომდინარე,
კ = 35:15 = 2,33;
ქაქტი = 12-2,33 = 28;
Ik ფაქტობრივი = 6,67-2,23 = 15,5 (V);
აქტუალური = 3.1-2.23 = 7.23.
გარდა ამისა, P- სქემის გადართვისას ხშირად საჭიროა ინდუქტორების პარალელურად დაკავშირება.

გადართვის ელემენტების სწორად შესარჩევად აუცილებელია ვიცოდეთ დენები პარალელურად დაკავშირებულ კოჭებში. სურათი 1 გვიჩვენებს კავშირის დიაგრამას, რომელშიც Ik არის მთლიანი დენი წრეში, IL1 არის დენი ინდუქტორი L1-ის მეშვეობით, IL2 არის დენი ინდუქტორი L2-ის მეშვეობით. კოჭებში გამავალი დენების თანაფარდობა უკუპროპორციულია ხვეულების ინდუქციურობის თანაფარდობასთან.

ვინაიდან Ik და ინდუქციები ცნობილია,
რეაქტიული დენები L1 და L2 ხვეულების მეშვეობით განისაზღვრება ფორმულებით:

მაგალითად, თუ Ik = 10 A, L1 = 10 μH, L2 = 5 μH, მაშინ

ცხრილის შენიშვნები: 1. კოჭის დიამეტრი და მარყუჟის დენი მითითებულია B კლასში მომუშავე ტეტროდებისთვის.
2. AB კლასში მომუშავე ტეტროდებისთვის მავთულის დიამეტრი და მარყუჟის დენი უნდა გამრავლდეს 1,053-ზე, C კლასში - 0,95-ზე.
3. AB კლასში მომუშავე ტრიოდებისა და პენტოდებისთვის მავთულის დიამეტრი და მარყუჟის დენი უნდა გამრავლდეს 0,936-ზე, B კლასში მოქმედი 0,889-ზე, ხოლო C კლასში მოქმედი 0,85-ით.
4. ცხრილის მონაცემები გამოითვლება Q=12-ზე.
5. მასალა ხვეულებისთვის - ემალირებული სპილენძის მავთული. თუ ხვეულების დიამეტრი 3 მმ-ზე მეტია, რეკომენდებულია მათი დამზადება სპილენძის მილისგან. მიზანშეწონილია ყველა კოჭის შემოხვევა ვერცხლისფერი სპილენძის მავთულით, რაც განსაკუთრებით მნიშვნელოვანია 14...30 MHz სიხშირეებისთვის.
6. მავთულის დიამეტრი აღებულია მავთულხლართების სტანდარტული დიაპაზონიდან უახლოესი უფრო დიდიდან.
ა. კუზმენკო (RV4LK)
ლიტერატურა:
1. მელნიკოვი. რადიომოყვარულთა დირექტორია - სვერდლოვსკი - 1961 წ.
2. რადიო, 1960, N1.
3. ა.კუზმენკო. მილის დენის გამაძლიერებლების დატვირთვის გაანგარიშება. - რადიომოყვარული. KB და UKV, 1999, N6.