Să continuăm conversația despre caracteristicile cu care se confruntă orice radioamator atunci când proiectează un amplificator RA puternic și consecințele care pot apărea dacă structura amplificatorului este instalată incorect. Acest articol oferă doar cele mai necesare informații pe care trebuie să le cunoașteți și să le luați în considerare atunci când proiectați și fabricați în mod independent amplificatoare de mare putere. Restul va trebui să fie învățat din propria experiență. Nu există nimic mai valoros decât propria ta experiență.

Răcirea etapei de ieșire

Răcirea lămpii generatorului trebuie să fie suficientă. Ce înseamnă acest lucru? Din punct de vedere structural, lampa este instalată în așa fel încât întregul flux de aer de răcire să treacă prin radiatorul său. Volumul acestuia trebuie să corespundă datelor pașaportului. Majoritatea transmițătoarelor de amatori sunt operate în modul „recepție-transmitere”, astfel încât volumul de aer indicat în pașaport poate fi modificat în conformitate cu modurile de operare.

De exemplu, puteți introduce trei moduri de viteză a ventilatorului:

• maxim pentru munca de concurs,
• mediu pentru utilizarea de zi cu zi și minim pentru lucrul DX.

Este recomandabil să folosiți ventilatoare cu zgomot redus.

În paralel cu tensiunea de alimentare a ventilatorului, este util să instalați o baterie mică ca tampon, care va susține funcționarea ventilatorului timp de câteva minute în cazul unei pene de curent. Prin urmare, este mai bine să utilizați un ventilator de joasă tensiune DC. În caz contrar, va trebui să apelezi la opțiunea pe care am auzit-o în emisie de la un radioamator. El, se presupune că ar sufla lampa în cazul unei pene de curent, păstrează în pod o cameră uriașă umflată de la roata din spate a tractorului, conectată la amplificator printr-un furtun de aer.

Circuite anodice amplificatoare

În amplificatoarele de mare putere, este recomandabil să scapi de șocul anodului utilizând un circuit de alimentare în serie. Aparentul inconvenient va fi mai mult decât răsplătit cu o funcționare stabilă și extrem de eficientă pe toate benzile de amatori, inclusiv zece metri. Adevărat, în acest caz, circuitul oscilant de ieșire și comutatorul de gamă sunt sub tensiune înaltă. Prin urmare, condensatorii variabili ar trebui decuplați de prezența tensiunii înalte pe ei, așa cum se arată în Fig. 1.

Fig.1.

Prezența unui șoc anod, în cazul în care proiectarea sa nu are succes, poate provoca, de asemenea, fenomenele de mai sus. De regulă, un amplificator bine proiectat care utilizează un circuit alimentat în serie nu necesită introducerea de „antiparaeits” nici în anod, nici în circuitele rețelei. Funcționează stabil pe toate gamele.

Condensatoarele de separare C1 și C3, Fig. 2 trebuie proiectate pentru o tensiune de 2...3 ori mai mare decât tensiunea anodului și o putere reactivă suficientă, care este calculată ca produsul dintre curentul de înaltă frecvență care trece prin condensator și tensiunea. aruncă peste ea. Ele pot fi compuse din mai mulți condensatori conectați în paralel. În circuitul P, se recomandă utilizarea unui condensator de vid de capacitate variabilă C2 cu o capacitate inițială minimă, cu o tensiune de funcționare nu mai mică decât tensiunea anodului. Condensatorul C4 trebuie să aibă un spațiu între plăci de cel puțin 0,5 mm.

Sistemul oscilant, de regulă, este format din două bobine. Unul pentru frecvențe înalte, celălalt pentru frecvențe joase.

Bobina HF este fără cadru. Este infasurat cu un tub de cupru cu diametrul de 8...9 mm si are un diametru de 60...70 mm. Pentru a preveni deformarea tubului în timpul înfășurării, se toarnă mai întâi nisip fin uscat în el, iar capetele sunt aplatizate. După înfășurare, tăierea capetele tubului, nisipul este turnat.

Bobina pentru gamele de joasă frecvență este înfășurată pe cadru sau fără ea cu un tub de cupru sau sârmă groasă de cupru cu diametrul de 4...5 mm. Diametrul său este de 80...90 mm. În timpul instalării, bobinele sunt poziționate reciproc perpendicular.

Cunoscând inductanța, numărul de spire pentru fiecare domeniu, poate fi calculat cu mare precizie folosind formula:

L (μH) = (0,01DW 2)/(l/ D + 0,44)

• Cu toate acestea, pentru comoditate, această formulă poate fi prezentată într-o formă mai convenabilă:
• W= C (L(l/D + 0,44))/ 0,01 - D; Unde:
• W este numărul de spire;
• L - inductanța în microhenry;

I - lungimea înfășurării în centimetri;

D este diametrul mediu al bobinei în centimetri.

Diametrul și lungimea bobinei sunt stabilite pe baza considerentelor de proiectare, iar valoarea inductanței este selectată în funcție de rezistența la sarcină a lămpii utilizate - tabelul 1.

Tabelul 1. Condensatorul variabil C2 la „capătul fierbinte” al circuitului P, Fig. 1, este conectat nu la anodul lămpii, ci printr-un robinet de 2...2,5 spire. Acest lucru va reduce capacitatea inițială a buclei pe benzile HF, în special pe 10 metri. Robinetele din bobina sunt realizate cu benzi de cupru de 0,3...0,5 mm grosime si 8...10 mm latime. În primul rând, acestea trebuie să fie fixate mecanic de bobină prin îndoirea unei benzi în jurul tubului și strânse cu un șurub de 3 mm, după ce în prealabil cositoresc punctele de conectare și de evacuare. Apoi punctul de contact este lipit cu grijă. Atenţie:

Când asamblați amplificatoare puternice, nu trebuie să neglijați conexiunile mecanice bune și să vă bazați doar pe lipire.

Trebuie să ne amintim că în timpul funcționării toate piesele devin foarte fierbinți.

Nu este recomandabil să faceți robinete separate pentru benzile WARC în bobine. După cum arată experiența, circuitul P este reglat perfect pe intervalul de 24 MHz în poziția comutatorului de 28 MHz, pe 18 MHz în poziția 21 MHz, pe 10 MHz în poziția 7 MHz, practic fără pierderi de putere de ieșire.

Fig.2.

Când amplificatorul este pornit pentru transmisie, tranzistorul T1 se deschide. Releul de antenă K1 funcționează instantaneu, iar releul de intrare K2 va funcționa numai după încărcarea condensatorului C2 prin rezistența R1. La trecerea la recepție, releul K2 se va opri instantaneu, deoarece înfășurarea sa, împreună cu condensatorul de întârziere, este blocată de contactele releului K3 prin rezistența de stingere a scânteilor R2.

Releul K1 va funcționa cu o întârziere, care depinde de valoarea capacității condensatorului C1 și de rezistența înfășurării releului. Tranzistorul T1 este folosit ca comutator pentru a reduce curentul care trece prin contactele de control ale releului situat în transceiver.

Fig.3.

Capacitatea condensatoarelor C1 și C2, în funcție de napii utilizați, este selectată în intervalul 20...100 μF. Prezența unei întârzieri în funcționarea unui releu în raport cu altul poate fi ușor verificată prin asamblarea unui circuit simplu cu două becuri de neon.

Se știe că dispozitivele cu descărcare în gaze au un potențial de aprindere mai mare decât potențialul de ardere.

Cunoscând această împrejurare, contactele releului K1 sau K2 (Fig. 3), în circuitul căruia se va aprinde lumina de neon, se vor închide mai devreme. Un alt neon nu se va putea aprinde din cauza potențialului său redus. În același mod, puteți verifica ordinea de funcționare a contactelor releului la trecerea la recepție conectându-le la circuitul de testare.

Să rezumam

• Când folosiți lămpi conectate conform unui circuit catod comun și funcționează fără curenți de rețea, cum ar fi GU-43B, GU-74B etc., este recomandabil să instalați un rezistor puternic fără inducție de 50 Ohm cu o putere de 30... 50 W la intrare (R4 în Fig. 4).
• În primul rând, acest rezistor va fi sarcina optimă pentru transceiver pe toate benzile

În al doilea rând, contribuie la funcționarea excepțional de stabilă a amplificatorului fără utilizarea unor măsuri suplimentare.

Pentru a conduce complet transceiver-ul, este necesară o putere de câțiva sau zeci de wați, care va fi disipată de acest rezistor.

Fig.4.

Măsuri de siguranță

Indiferent dacă vă place sau nu, cu siguranță ar trebui să asigurați blocarea automată a tuturor tensiunilor de alimentare la deschiderea carcasei amplificatorului. Când efectuați orice lucru cu un amplificator puternic, trebuie să vă amintiți întotdeauna că lucrați cu un dispozitiv cu risc ridicat!

S. Safonov, (4Х1IM)

L. Evteeva
„Radio” nr. 2 1981

Circuitul P de ieșire al emițătorului necesită o reglare atentă, indiferent dacă parametrii acestuia au fost obținuți prin calcul sau a fost fabricat conform descrierii din revistă. Trebuie amintit că scopul unei astfel de operațiuni este nu numai de a regla efectiv circuitul P la o anumită frecvență, ci și de a-l potrivi cu impedanța de ieșire a etapei finale a transmițătorului și impedanța caracteristică a alimentării antenei. linia.

Unii radioamatori fără experiență cred că este suficient să reglați circuitul la o anumită frecvență doar prin schimbarea capacităților condensatoarelor variabile de intrare și ieșire. Dar în acest fel nu este întotdeauna posibil să se obțină o potrivire optimă a circuitului cu lampa și antena.

Setarea corectă a circuitului P poate fi obținută numai prin selectarea parametrilor optimi ai tuturor celor trei elemente ale acestuia.

Este convenabil să configurați circuitul P într-o stare „rece” (fără a conecta puterea la transmițător), folosind capacitatea sa de a transforma rezistența în orice direcție. Pentru a face acest lucru, conectați o rezistență de sarcină R1 paralelă cu intrarea circuitului, egală cu rezistența de ieșire echivalentă a etapei finale Roe și un voltmetru de înaltă frecvență P1 cu o capacitate de intrare mică și un generator de semnal G1 este conectat la ieșirea circuitului P - de exemplu, în mufa antenei X1. Rezistorul R2 cu o rezistență de 75 ohmi simulează impedanța caracteristică a liniei de alimentare.

Valoarea rezistenței la sarcină este determinată de formulă

Roe = 0,53Upit/Io

unde Upit este tensiunea de alimentare a circuitului anodic al etapei finale a transmițătorului, V;

I® este componenta constantă a curentului anodic al etapei finale, A.

Rezistenta de sarcina poate fi formata din rezistente de tip BC. Nu se recomandă utilizarea rezistențelor MLT, deoarece la frecvențe peste 10 MHz, rezistențele de înaltă rezistență de acest tip prezintă o dependență vizibilă a rezistenței lor de frecvență.

Procesul de reglare „la rece” a circuitului P este următorul. După ce a setat frecvența dată pe scara generatorului și a introdus capacitățile condensatoarelor C1 și C2 la aproximativ o treime din valorile lor maxime, conform citirilor voltmetrului, circuitul P este reglat la rezonanță prin schimbarea inductanței, de exemplu, selectând locația robinetului de pe bobină. După aceasta, rotind butoanele condensatorului C1 și apoi condensatorului C2, trebuie să obțineți o creștere suplimentară a citirii voltmetrului și să reglați din nou circuitul prin schimbarea inductanței. Aceste operațiuni trebuie repetate de mai multe ori.

Pe măsură ce vă apropiați de setarea optimă, modificările capacităților condensatorului vor afecta citirile voltmetrului într-o măsură mai mică. Când modificările ulterioare ale capacităților C1 și C2 vor reduce citirile voltmetrului, reglarea capacităților ar trebui oprită și circuitul P trebuie ajustat cât mai precis posibil la rezonanță prin schimbarea inductanței. În acest moment, configurarea circuitului P poate fi considerată completă. În acest caz, capacitatea condensatorului C2 ar trebui utilizată la aproximativ jumătate, ceea ce va face posibilă corectarea setărilor circuitului atunci când conectați o antenă reală. Cert este că adesea antenele realizate conform descrierilor nu vor fi reglate cu acuratețe. În acest caz, condițiile de montare a antenei pot diferi semnificativ de cele date în descriere. În astfel de cazuri, rezonanța va apărea la o frecvență aleatorie, o undă staționară va apărea în alimentatorul de antenă și o componentă reactivă va fi prezentă la capătul alimentatorului conectat la circuitul P. Din aceste motive este necesar să existe o rezervă pentru reglarea elementelor circuitului P, în principal capacitatea C2 și inductanța L1. Prin urmare, atunci când conectați o antenă reală la circuitul P, trebuie făcute ajustări suplimentare cu condensatorul C2 și inductanța L1.

Utilizând metoda descrisă, au fost configurate circuitele P ale mai multor transmițătoare care funcționează pe diferite antene. Când utilizați antene care au fost suficient de bine reglate la rezonanță și potrivite cu alimentatorul, nu a fost necesară nicio ajustare suplimentară.

Reglarea automată a condensatorului anodic al circuitului P al amplificatorului de putere HF

Principiul de funcționare.

Baza teoretică pentru dezvoltarea și fabricarea acestui dispozitiv este principiul comparării fazelor de tensiune pe rețea și pe anodul lămpii. Se știe că în momentul rezonanței complete a circuitului P, diferența de fază dintre tensiunile de pe rețea și anod este strict de 180 de grade, iar rezistența sarcinii anodului este pur activă. Un circuit P care nu este reglat la rezonanță are o rezistență complexă și, în consecință, o defazare a tensiunilor rețelei și anodului diferit de 180 de grade. Natura componentei reactive a rezistenței complexe depinde de dacă rezonanța naturală a circuitului P este mai mare sau mai mică ca frecvență în raport cu frecvența de funcționare. Aceste. capacitatea condensatorului de pe partea anodului este mai mare sau mai mică în raport cu capacitatea la rezonanță.

Desigur, setarea circuitului P este afectată nu numai de capacitatea condensatorului de pe partea anodului, dar acest dispozitivși nu se preface automatizare completă setări. Că. sarcina este de a roti axa condensatorului într-o poziție în care componenta reactivă a rezistenței complexe va fi minimizată în cazul unei dezacorduri a circuitului P.

O problemă similară a fost rezolvată de Yu Dailidov EW2AAA, folosind în proiectarea sa un detector de fază realizat după un circuit echilibrat pe diode. Dezavantajul acestei scheme este precizia scăzută a acordului, necesitatea de a selecta părți pentru un mixer echilibrat, necesitatea unei ecranări atente și, ca urmare, o dependență foarte puternică de frecvență și complexitatea acordării.

Că. acest design poate fi considerat ca o modernizare a designului circuitului EW2AAA.

Caracteristica de design.

În acest design, detectorul de fază este activat cip digital DD2 tip KR1531TM2. Principiul de funcționare este foarte simplu și se bazează pe algoritmul de operare D-trigger, adică. înregistrarea stării la intrarea D de-a lungul muchiei de conducere a impulsului la intrarea C. Elementele logice NU ale microcircuitului DD1 acționează ca modelatori de impulsuri dreptunghiulare de la tensiunea sinusoidală pe rețea și anod. Că. O secvență de impulsuri este recepționată la intrările D și C ale flip-flops și se compară marginile acestora.

De exemplu, tensiunea de la anod este înaintea tensiunii de la rețea, partea frontală a impulsului pozitiv la intrarea D a elementului DD3:1 apare mai devreme decât partea frontală la intrarea C, o unitate este scrisă și ieșirea 5 este setată la „1”. La intrările D și C ale elementului DD3:2, impulsurile apar exact invers și, în consecință, zero „0” este înregistrat la ieșirea 9. Dacă faza tensiunii de pe anod este în urmă fazei tensiunii de pe rețea, starea ieșirilor 5 și 9 ale microcircuitului DD3 se schimbă în sens opus.

Trebuie remarcat faptul că momentul comutării se declanșează de la o stare la alta atunci când diferența de fază trece prin 180 de grade nu este ideal și are o anumită „furcătură”, a cărei lățime este determinată de timpul de întârziere al elementului logic și pentru Microcircuite din seria 1531 este de câteva nanosecunde. Această „furcă” determină în principal precizia maximă de reglare a circuitului P la rezonanță. Privind în viitor, observ că acuratețea maximă a urmăririi reglajului pe intervalul de 14 MHz este de +- 5 KHz. Ceea ce arată de fapt ca rotirea butonului de reglare a condensatorului anodului după rotirea butonului de reglare a frecvenței transceiverului.

Scopul unor elemente ale circuitului.

Condensatorii C1 și C2 constituie un divizor capacitiv de tensiune RF al anodului. Condensatorii C3 și C4 constituie un divizor capacitiv al tensiunii rețelei RF.

Tensiunea RF luată de la divizoare ar trebui să fie de aproximativ 6 V în amplitudine în modul de funcționare. C1 – tip KVI-1. C2 și C4 sunt acceptabile.

Microcircuitele DD2 și DD4 sunt stabilizatori integrati, pot lipsi dacă există o sursă de alimentare separată de +5V.

DD5 - elemente logice 3I - împiedică apariția simultană a unităților logice la ieșirea detectorului de fază (ceea ce este inacceptabil) și, de asemenea, blochează funcționarea reglajului automat, dacă este necesar, la închiderea contactelor „Control”.

Partea analogică a circuitului de pe tranzistoarele VT1-VT8 acționează ca amplificatoare de curent cu comutatoare de control al motorului și schimbă polaritatea motorului în funcție de starea logică și zero la ieșirea detectorului de fază.

Tranzistoarele trebuie să aibă litera B sau G.

Ieșirile „Către LED-uri” pot fi utilizate ca o indicație vizuală a stării detectorului de fază (setare) atunci când reglați manual la rezonanță.

Caracteristici de configurare și instalare.

Toate elementele circuitului sunt situate pe o placă de circuit imprimat în subsolul șasiului, cu excepția C1, C2, C3, C4, R1, R2. Ecrare suplimentară placa de circuit imprimat nu este necesar.

De la divizoare capacitive la placă, semnalul este furnizat printr-un fir (cablu) ecranat. Este foarte important ca lungimea cablului de la separatorul C3, C4 să fie mai mare decât lungimea cablului de la separatorul C1, C2. Acest lucru este determinat de necesitatea de a compensa întârzierea semnalului din lampă de la rețea la anod. În practică, diferența de lungime pentru lampa GU-43B este de 10 cm. În cazul dumneavoastră, diferența poate fi diferită.

Este interesant de remarcat faptul că „furca” de precizie a reglajului depinde de tensiunea de polarizare a elementelor DD1. Tensiunea de polarizare este selectată folosind potențiometrele R4 și R6 și, în cazul meu, are următoarea dependență.

U polarizare pe intrările 1 și 13 (V)	Precizie de operare +-(KHz)

Că. este necesar să setați tensiunea la intrările microcircuitelor la 1,4 V, ceea ce asigură o precizie maximă de reglare.

Amplasarea motorului și conectarea acestuia la axa condensatorului de reglare în acest caz, nu este luată în considerare deoarece este foarte individuală și depinde în primul rând de capacitățile proiectantului. În cazul meu, folosesc un motor cu cutie de viteze de la o mașină de numărat bani cu o tensiune de funcționare de 6V. Prin urmare, a fost necesar să se instaleze în serie cu motorul un rezistor limitator cu o valoare nominală de 62 Ohmi. Ca condensator de reglare este folosit un condensator de vid KP1-8 5-250 pF. Transmiterea rotației se realizează prin roți dințate din plastic.

Este recomandabil să folosiți rezistențe de tip C2-10 (neinductiv) ca rezistențe R1 și R2, dar acest lucru nu este necesar.

• Descărcați setul complet de fișiere.

Dacă te uiți cu atenție la fotografia plăcii de circuit imprimat, vei observa că în loc de microcircuit KR1531LI3 există KR1531LI1. Doar că aceeași logică poate fi efectuată pe diferite elemente, este mai ușor pe LI3, dar aveam LI1 la îndemână.

Sunt gata să ofer toată asistența de consiliere posibilă numai prin e-mail: rv3fn()mail.ru

Mașukov Alexander Iurievici (RV3FN).

Reglarea automată a condensatorului de cuplare al circuitului P al amplificatorului de putere HF
(adăugare la articolul despre configurare automată condensator anod circuit P)

Introducere

Circuitul P este un dispozitiv de potrivire între elementul de amplificare activ (lampă sau tranzistor) și dispozitivul radiant (sistem de alimentare cu antenă). Cu rare excepții, rezistențele acestor elemente sunt diferite. În plus, rezistența lor este de natură complexă, adică. Pe lângă cea activă, are o componentă reactivă (capacitivă sau inductivă).

Strict vorbind, ambele capacități ale circuitului P afectează atât reglarea circuitului P la rezonanță, cât și gradul de conectare cu sarcina (antena). În cazul în care amplificator cu tub, adică când rezistența de ieșire a elementului de amplificare este semnificativ mai mare decât rezistența antenei, influența capacității condensatorului C1 are un efect mai mare asupra rezonanței și influența capacității condensatorului C2 asupra nivelului de comunicare cu antenă. Presupunem că C1 reglează circuitul P la rezonanță, iar C2 stabilește nivelul optim de comunicare cu antena.

Indicatorul nivelului optim de comunicare pentru un tetrod este valoarea curentului grilei ecranului. Această valoare este diferită pentru diferite lămpi. Fără să intru adânc în teorie, voi observa doar că, cu un curent de grilă de ecran optim, este asigurat nivelul optim al armonicilor nedorite în spectrul semnalului emis de o putere dată. În practică, în timpul procesului de configurare, prin rotirea butonului condensatorului C2, setăm curentul dorit al grilei ecranului. Deci, este necesar să se automatizeze acest proces.

Diagrama bloc

Unitatea de control al curentului a doua rețea produce un semnal atunci când curentul scade la un nivel mai mic de 20 mA și când curentul este mai mare de 40 mA. Când curentul este în intervalul 20-40 mA, nu sunt emise semnale. Desigur, nivelurile se pot schimba după cum doriți în timpul configurării.

Unitatea de control îndeplinește două funcții. Primul este de a forma un nivel logic pentru controlul digital al elementelor logice, al doilea este permisiunea pentru controlul motorului. Adică, motorul se poate roti (fi controlat) numai dacă există o condiție de rezonanță în circuitul P. Acest semnal vine de la unitatea de control pentru condensatorul C1. Și numai dacă există un nivel necesar de tensiune RF la anod. Acest lucru se face pentru a elimina rotația falsă a motorului în absența unui semnal de antrenare, atunci când curentul grilei ecranului este zero sau când curentul este prea scăzut din cauza acționării insuficiente.

Amplificatorul DC nu are nevoie de multe explicații. Este similar cu amplificatorul din circuitul de control pentru condensatorul C1, doar că este realizat cu elemente diferite.

Diagrama schematică

Trebuie remarcat aici că în articolul anterior despre configurarea unui condensator anod, ieșirea către acest circuit nu a fost încă furnizată. Prin urmare, vă prezint un circuit de control al condensatorului anodic îmbunătățit. Nu există schimbări fundamentale în ea. Doar unele piese au fost înlocuite, semnalele pentru controlul rezonanței (A, B) au fost eliminate și a fost adăugat un semnal de control „Receive-Transmit” pentru a preveni rotația motoarelor în modul (Receive). Acesta este același semnal de control care vine de la transceiver pentru a pune amplificatorul în modul de transmisie. În practică, cu configurarea corectă a circuitului, astfel de rotații nu apar, dar în timpul procesului de configurare sunt posibile. Aceasta este ca o garanție suplimentară. Dar să revenim la diagrama noastră.

R 6 și R 8 sunt rezistențe șunt prin care trece curentul celei de-a doua rețele și pe care este efectiv eliberată tensiunea necesară pentru a deschide diodele optocuplatorului DD 2. La un curent scăzut al celei de-a doua rețele (0-20mA), ambele LED-uri sunt închise și rezistența tranzistorilor de ieșire ai optocuplerului este mare. La ieșirile 6 și 7 ale optocuplerului există o tensiune înaltă „1”. La curent normal (20-40mA), se deschide un optocupler, la un curent mai mare de 40mA, al doilea optocupler se deschide. Astfel avem trei moduri. Până la 20mA, motorul ar trebui să se rotească într-o direcție, crescând curentul celei de-a doua rețele. Motorul ar trebui să funcționeze în intervalul de curent de 20-40 mA. Când curentul este mai mare de 40 mA, rotiți în cealaltă direcție, reducând curentul celei de-a doua rețele. Toate acestea ar trebui să funcționeze numai la rezonanță, pentru care sunt responsabile elementele DD 1.2 și DD 1.1 și numai dacă există un nivel suficient de tensiune RF la anodul lămpii, pentru care circuitul pe diodele VD 1, VD 2 și tranzistor VT 1 este responsabil Rezistorul R 1 stabilește nivelul necesar al acestei tensiuni. La ieșirea 13 a elementului DD 1.4, „1” logic de activare este setat cu „zerouri” la intrările 11 și 12, adică. sub rezerva condițiilor de mai sus. Elementele DD 1.3 și DD 3.5 formează coordonarea necesară cu LED-urile de indicație de setare VD 4 și VD 5. Elementele DD 4.1 și DD 4.2 generează semnale de control pentru amplificatorul de curent continuu și analizează prezența semnalelor de activare, inclusiv modul „manual - automat” . DD 3.4 în modul manual furnizează tensiunea necesară la butoanele de rotație manuală a motorului KN 1 și KN 2, în modul automat butoanele nu funcționează. Butoanele KN 3 și KN 4 sunt amplasate pe condensatorul C2 pentru a preveni defectarea acestuia și pentru a proteja motorul și circuitul de curent excesiv în cazul blocării motorului la marginile de rotație a condensatorului. Amplificatorul de curent este realizat pe un opto-releu DD 5 și DD 6. Spre deosebire de circuitul UPT anterior pe tranzistoare, acest circuit oferă o fiabilitate mai mare (căderea de tensiune la tranzistoarele cu efect de câmp este mult mai mică) și, desigur, este mult mai simplu. Garanția că tranzistoarele nu vor fi deschise în același timp este oferită de conexiunea back-to-back a diodelor de control. Tranzistorul VT 2 protejează LED-urile optocuplerului de curentul excesiv. Cu o rezistență a rezistenței R 11 de 8,2 ohmi, VT 2 se deschide la un curent de aproximativ 65 mA. Dioda VD3 protejează circuitul de curenții inversi.

Diagrama schematică a controlului condensatorului anodic

Concluzie

Procesul de configurare poate fi secvenţial, adică. cu o creștere lină a nivelului de acumulare sau rapidă. Folosesc rapid. Acesta este atunci când mânerele condensatorului sunt plasate într-o poziție aproximativă pentru un interval dat, regulatorul de putere de ieșire al transceiver-ului este setat la nivelul de funcționare, transceiver-ul este comutat în modul AM și pedala este apăsată. Mai întâi, mânerul condensatorului C1 începe să se rotească până când rezonanța este stabilită, apoi motorul condensatorului C2 este pornit și curentul dorit al celei de-a doua rețele este setat. În acest caz, condensatorul C2 se oprește uneori și rezonanța este corectată de condensatorul C1. Uneori trebuie să ajustați nivelul de conducere pentru a obține puterea necesară.

Asta este. Comutăm transceiver-ul în modul SSB și nu uităm să comutăm comutatoarele la modul manual setări pentru a evita „viciul” condensatorilor în timpul funcționării.

iti doresc mult succes! Comentariile constructive sunt binevenite.

R 3FN ex RV 3FN Alexander Mashukov.

Format: jpg, txt.
Arhiva: rar.
Dimensiune: 163 kb.

Alegerea corectă a diametrului minim necesar al firului pentru bobinele circuitelor P (circuite PL) ale amplificatoarelor de putere cu tuburi este o sarcină destul de urgentă. Tabelele care furnizau informații despre diametrul firului circuitului P în funcție de domeniul de funcționare și puterea de ieșire a etapei finale a emițătorului au fost publicate cu mult timp în urmă, pe la sfârșitul anilor 50. secolul XX.
Mai mult, informațiile furnizate în acestea nu erau foarte detaliate, iar calculele au luat în considerare puterea furnizată până la etapa finală. Aparent, necesitatea unui tabel detaliat și precis care să conțină date complete pentru alegerea diametrului minim necesar de sârmă pentru bobinele de circuit P a fost de mult așteptată.
Conform formulelor empirice ale lui Evteev și Panov, diametrul firului pentru bobinele cu înfășurare fără cadru este egal cu:

(1), unde:
Ik - curentul circuitului în amperi;
F - frecvența în megaherți;
- supraîncălzirea admisibilă a firului circuitului în raport cu temperatura ambiantă în timpul răcirii naturale în timpul funcționării pe termen lung a amplificatorului de putere.

De exemplu, dacă luăm că temperatura din interiorul carcasei amplificatorului de putere este de +60oC, iar temperatura maximă de încălzire a bobinelor de +100oC, atunci t = + 40oC.
În tabel, numerele 1, 2 și 3 pentru fiecare interval indică metoda de fabricare a bobinei:
înfășurare fără cadru;
înfășurare pe un cadru nervurat (diametrul sârmei crește cu 28%);
înfășurarea în canelurile cadrului (diametrul firului se dublează). O creștere a diametrului firului bobinei este asociată cu o deteriorare a condițiilor de răcire a firului cu care sunt înfășurate.
Cu toate acestea, pentru a determina diametrul firului folosind formula (1), trebuie calculat curentul Ik care curge în circuit. Pentru a face acest lucru, puteți folosi formula:

(2) unde:
Rant - puterea de ieșire a amplificatorului (puterea antenei, W);
Q este factorul de calitate încărcat al circuitului, de obicei egal cu 8...25; valoare acceptată pentru calcule Q=12;
h pc - factorul de eficiență al circuitului P (circuit PL), valoarea acceptată h pc = 0,9;
x este factorul de utilizare a tensiunii anodice pentru tetrodele care funcționează în clasa B.
În calcule s-a adoptat valoarea medie x = 0,8. Pentru alte moduri de funcționare ale tetrodelor, precum și triodelor și pentodelor, sunt acceptate valorile medii corespunzătoare ale lui Ј, luate în considerare în factorii de corecție indicați în notele la tabel; Ea este tensiunea sursei de alimentare cu anod, V.

Formula (2) se obține din relațiile publicate în prin transformări algebrice. Calcularea valorii curentului care curge în circuit nu este doar un rezultat intermediar al calculării diametrului firului circuitului, ci vă permite și să selectați corect elementele de comutare a circuitului - comutatoare biscuiți, relee, contactoare în vid etc.
Diametrul firului, după cum rezultă din formulele (1) și (2), este direct proporțional cu valoarea factorului de calitate încărcat Q, care în practică nu este neapărat 12 (cum este obișnuit în tabel). Există mai multe motive pentru aceasta.
În primul rând, calculul P-bucla (PL-loop) poate fi făcut pentru Q = 10.
În al doilea rând, acest lucru se datorează proiectării circuitului P (circuit PL). Deci, dacă amplificatorul de putere funcționează cu o rezistență ridicată la sarcină a anodului Roe (tensiune anodică mare Ea și curent anodic scăzut), atunci capacitatea anodică a circuitului P ar trebui să fie mică.

Din aceasta rezultă că:
Qact = Qtabel · k, (3)
Dact = Dtabel k, (4)
Ik act = Ik tabel · k. (5)
Qact, Dact, Ik act sunt cu adevărat valorile cerute ale factorului de calitate, diametrul firului și curentul din circuit și Qtable, Dtable, Ik tab. - valori tabulare (calculate).
Coeficientul k se calculează folosind formula:

Să ne uităm la un exemplu.
Fie ca puterea de ieșire a amplificatorului tetrodă (Roe = 4000 Ohm, Ea = 1000V, Rant. = 75 Ohm), care funcționează la o frecvență de 28 MHz, să fie egală cu 200 W. Din tabel determinăm că pentru fabricarea unei bobine fără cadru este necesar să se folosească fir Dtable = 3,1 mm; in acelasi timp Ik masa. = 6,67 A. Pentru Roe = 4000 Ohm, capacitatea condensatorului anodic Sant.table = 15 pF.
Capacitate San minimă realizabilă din punct de vedere structural. RMS = 35 pF.
Prin urmare,
k = 35:15 = 2,33;
Qact = 12-2,33 = 28;
Ik actual = 6,67-2,23 = 15,5(V);
Date = 3,1-2,23 = 7,23.
În plus, la comutarea unui circuit P este adesea necesară conectarea inductoarelor în paralel.

Pentru a selecta corect elementele de comutare, este necesar să cunoașteți curenții din bobinele conectate în paralel. Figura 1 prezintă o diagramă de conectare în care Ik este curentul total din circuit, IL1 este curentul prin inductorul L1, IL2 este curentul prin inductorul L2. Raportul curenților care circulă în bobine este invers proporțional cu raportul inductanțelor bobinelor

Deoarece sunt cunoscute Ik și inductanțe,
Curenții reactivi prin bobinele L1 și L2 sunt determinați prin formulele:

De exemplu, dacă Ik = 10 A, L1 = 10 µH, L2 = 5 µH, atunci

Note la tabel: 1. Diametrele bobinei și curentul buclei sunt specificate pentru tetrodele care funcționează în clasa B.
2. Pentru tetrodele care funcționează în clasa AB, diametrul firului și curentul buclei trebuie înmulțite cu 1,053, în clasa C - cu 0,95.
3. Pentru triode și pentode care funcționează în clasa AB, diametrul firului și curentul buclei trebuie înmulțite cu 0,936, funcționând în clasa B cu 0,889 și funcționând în clasa C cu 0,85.
4. Datele din tabel sunt calculate pentru Q=12.
5. Material pentru bobine - sarma de cupru emailat. Dacă diametrul bobinelor este mai mare de 3 mm, se recomandă să le faceți dintr-un tub de cupru. Este recomandabil să înfășurați toate bobinele cu fir de cupru placat cu argint, ceea ce este deosebit de important pentru frecvențele de 14...30 MHz.
6. Diametrul firului este luat de la cel mai apropiat cel mai mare din gama standard de fire de înfășurare.
A. Kuzmenko (RV4LK)
Literatură:
1. Melnikov. Directorul radioamatorilor - Sverdlovsk - 1961.
2. Radio, 1960, N1.
3. A. Kuzmenko. Calculul sarcinii amplificatoarelor de putere cu tub. - Radioamator. KB și UKV, 1999, N6.